Назначение, устройство и принцип действия. Основы теплового расчета СВУ

ОГЛАВЛЕНИЕ ВВЕДЕНИЕ……………………………………………………………… 4 1 НАЗНАЧЕНИЕ, УСТРОЙСТВО И ПРИНЦИП ДЕЙСТВИЯ…… 5 2 ОСНОВЫ ТЕПЛОВОГО РАСЧЕТА СВУ…………………………. 7 3 УКАЗАНИЯ К ВЫПОЛНЕНИЮ КОНТРОЛЬНОЙ РАБОТЫ…. 10 СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ……………………………………………… 15 ПРИЛОЖЕНИЯ…………………………………………………………. 16 ВВЕДЕНИЕ Прогрессивное развитие человечества стало возможным только в результате все возрастающего потребления энергии. Современные масштабы ее производства и потребления, и особенно перспективы грядущего развития, не только впечатляют, но и вызывают обоснованную тревогу по причинам экономического, технологического и экологического характера. Дело в том, что при сложившейся структуре мировой энергетики, когда основная масса энергии вырабатывается за счет сжигания природных топлив (уголь, природный газ, нефтепродукты и т.п.), а запасы природных топлив на Земле хотя и огромны, но не безграничны, по прогнозам футурологов в обозримом будущем человечество начнет все острее ощущать дефицит органического топлива, а значит и энергии. Уже сегодня нефть, например, приходится добывать в малоосвоенных районах крайнего Севера, на морских шельфах и т.п., а некогда громадные и удобно расположенные месторождения в результате эксплуатации истощаются. Материальные отходы современной энергетики очень значительны и содержат в себе большое количество различных вредных компонентов, что приводит к такому активному загрязнению окружающей среды, что природа бывает уже не в состоянии переработать их естественным путем и самовосстановиться. Экологические проблемы возникают и в результате теплового загрязнения, поскольку любая форма энергии, в конце концов, трансформируется в теплоту, которая медленно, но неизбежно вызывает глобальное повышение температуры, о котором всерьез заговорили в последние десятилетия. При сохранении теперешних темпов роста производства и потребления энергии (а они без сомнения будут еще и возрастать) названные проблемы в будущем еще более обострятся. Среди источников энергии существуют и такие, которые обладают уникальными свойствами: они практически неисчерпаемы, экологически чистые, экономически очень выгодные и т.п. Однако, использование таких источников энергии еще не так эффективно, как, ставших традиционными, технологии получения энергии при сжигании топлив или использовании гидроэнергетических ресурсов, атомной энергии. К таким источникам следует отнести энергию солнечного излучения, энергию ветра, химическую энергию биомассы, энергию морских волн, океанских приливов, геотермальных источников. И сегодня наступает эпоха, когда эффективное освоение таких источников становится насущной необходимостью, чтобы не оказаться беспомощными в будущем. Поэтому разработка и совершенствование таких энергетических установок, методики их инженерного расчета, всемерное их практическое внедрение являются актуальными, способными принести значительный экономический и социальный эффект [1–7]. 2 1 НАЗНАЧЕНИЕ, УСТРОЙСТВО И ПРИНЦИП ДЕЙСТВИЯ Солнечная водонагревательная установка (СВУ) предназначена для получения горячей воды непосредственно за счет энергии солнечного излучения. Она представляет собой совокупность нескольких теплообменных устройств, используемых для улавливания солнечной радиации, преобразования ее в тепловую энергию, аккумулирования и передачи последней промежуточному теплоносителю, а затем и потребителю. Общая схема СВУ приведена на рисунке 1. Рис. 1 Схема водонагревательной установки: 1 – коллектор солнечной энергии; 2 – трубопровод подъемный; 3 – бак; 4 – воздухоспускной клапан; 5 – змеевик; 6 – теплоизоляция; 7 – сливной патрубок; 8 – подпиточный патрубок; 9 – трубопровод спускной; 10 – циркуляционный насос. 3 Рассмотрим устройство и работу установки. Коллектор солнечной энергии (КСЭ), показанный на рисунке 2, представляет собой плоский ящик 1, обращенная к солнцу панель 2 которого выполнена из прозрачного материала – стекла или полимерной пленки. Прошедший через эту панель поток лучистой энергии солнца Qл попадает на зачерненный абсорбент 4 и поглощается им. Абсорбент состоит из металлического листа и приваренных к нему трубок 3, изогнутых в змеевик. Трубки являются тепловоспринимающей частью циркуляционного контура установки. В них и происходит нагрев теплоносителя (воды или антифриза). Боковые и нижняя стороны КСЭ покрыты слоем теплоизоляционного материала 6. Рис. 2 Устройство коллектора солнечной энергии: 1 – корпус; 2 – двойное остекление; 3 – трубки змеевика; 4 – абсорбер солнечной энергии; 5 – опора; 6 – тепловая изоляция Нагретый в коллекторах рабочий теплоноситель по подъемному трубопроводу 2 (см. рис. 1) поступает в бак 3, где перемешивается с остальной жидкостью, увеличивая ее температуру. В баке установлен теплообменник для передачи тепла другому теплоносителю, который поступает к потребителю. Если в качестве циркулирующего рабочего теплоносителя используется вода, и к ней не предъявляются повышенные требования по чистоте и солесодержанию, то она может направляться на потребление непосредственно из бака через сливной патрубок 7. Подпиточный патрубок 8 позволяет периодически восполнять расход рабочего теплоносителя. Более холодные слои рабочего теплоносителя, расположенные возле дна бака, по опускному трубопроводу 9 вновь направляются на вход КСЭ, где получают новую порцию тепла. Чтобы интенсифицировать теплообменные процессы, в схеме предусмотрен циркуляционный насос 10. Циркуляция теплоносителя происходит непрерывно в течение всего светового дня, что обуславливает постепенное повышение температуры t() в баке. Рост продолжается до тех пор, пока не наступит равенство между приходом тепла к воде в КСЭ и его расходом в виде тепловых потерь в окружающую среду и полезного тепла, отводимого потребителю. 4 Для снижения тепловых потерь бак и трубопроводы покрыты слоем теплоизоляции толщиной из. При нагревании из воды выделяется растворенный в ней воздух и образуется водяной пар. Они выводятся в атмосферу через воздушный клапан 4. Заполнение СВУ водой допускается только при tокр.>0 C. В противном случае не исключено ее замерзание в элементах СВУ и, как следствие, выход установки из строя. Для предотвращения этого в качестве греющего теплоносителя вместо воды применяют антифриз, температура замерзания tзам которого меньше низшей температуры окружающей среды. Движение теплоносителя в циркуляционном контуре СВУ может быть принудительным или свободным. В первом случае рабочий теплоноситель, как показано это на рисунке 1, перекачивается с помощью насоса 10. Установки второго типа называются термосифонными. Для таких установок циркуляционный насос не нужен. Движение теплоносителя при этом осуществляется за счет разности его плотностей в опускной (холодной) и подъемной (теплой) ветвях циркуляционного контура. Термосифонные СВУ более просты и экономичны, но требуют размещения бака над коллекторами. Интенсивность свободной конвекции зависит в них от расстояния по вертикали между центрами КСЭ и бака. В насосных установках расположение элементов СВУ относительно друг друга может быть произвольным. Однако, их стоимость и эксплуатационные расходы выше, хотя процессы теплопередачи протекают более интенсивно. 2 ОСНОВЫ ТЕПЛОВОГО РАСЧЕТА СВУ Рабочий процесс СВУ описывается уравнением теплового баланса q л Fк опт d  (Vб с  G ст с ст  Gиз с из ) dt  ( k б Fб  k к Fк n )( t  tокр )d . (1) Левая часть этого уравнения представляет собой приход тепла к коллекторам СВУ за счет солнечного излучения, а правая часть – расход тепла на нагрев греющего теплоносителя, стенок бака, коллектора и слоя теплоизоляции, а также потери тепла КСЭ и тепловые потери бака в окружающую среду за период времени d. Уравнение (1) записано в предположении, что температура стенки и изоляции бака равна средней температуре t() теплоносителя. В этом уравнении приняты следующие обозначения: qл – средняя за световой день продолжительностью св плотность рас пр суммарного потока прямого q л и рассеянного qл солнечного излучения, Вт/м; q л  q лпр 1   лрас  , (2) где  лрас – доля рассеянного солнечного излучения в полном потоке солнечного излучения; Fк=nfк – суммарная площадь теплообменной поверхности системы КСЭ, м2; f – площадь теплообменной поверхности единичного КСЭ, м2; n – число коллекторов; 5 F , V – площадь наружной теплообменной поверхности стенок бака, м2 и его объем, м3; c, cст, сиз – теплоемкость соответственно теплоносителя, стенки бака, тепловой изоляции бака, кДж/(кг∙К);  – плотность теплоносителя, кг/м3; t() – переменная во времени температура в баке, С; tокр – температура окружающей среды (воздуха) в тот период года и суток, для которого ведется расчет, С;  îïò – оптический кпд коллектора; kк, kб – коэффициенты теплопередачи соответственно в коллекторе и в баке, Вт/(м2∙К). Представим уравнение (1) в виде dt q л F к kб Fб  kк f к z   (t  tокр ) , d Q Q где Q  Vc  G c  Gиз cиз , и введем обозначения: ст ст k б Fб  k к Fк q л F к опт , B . (3) Q Q Тогда получим линейное дифференциальное уравнение: d  A  B . d Его решение, полученное при начальном условии t(0) = tхол, описывает изменение во времени температуры теплоносителя в баке СВУ   t  tокр , A  B B      0   exp(  A )  A A  или    k F  k к Fк  q F q F t ( )  tокр   t (0)  tокр  л к опт exp б б    л к опт (4) kб Fб  k к Fк   Q  kб Fб  k к Fк  Здесь t(0) = tхол – температура теплоносителя в начальный момент времени (при =0) работы СВУ. Нагревание холодного теплоносителя начинается с восходом солнца и продолжается весь световой день св, в течение которого его температура повышается от tхол до tгор. После захода солнца инсоляция прекращается и начинается охлаждение теплоносителя в баке от tгор до tхол за счет теплопотерь в окружающую среду. Продолжительность охлаждения за сутки охл =24 –св, ч. При расчетах следует учитывать, что температура окружающей среды в дн ночн дневное tокр и в ночное tокр время неодинакова. При отсутствии сведений о ночн значении tокр можно принимать приближенно, что в летний период ночн дн tокр  tокр  tокр , где tокр =4…10 С. 6 По уравнениям (2)–(4) могут быть найдены все основные характеристики режима работы СВУ:  максимально возможная температура теплоносителя tmax при бесконечно длительном облучении КСЭ, т.е. при τсв =  q F дн t max  tокр  л к опт ; (5) k б Fб  k к Fк  температура теплоносителя после облучения КСЭ в течение светового для продолжительностью св B B  дн дн t гор  tокр   t хол  tокр   exp(  A )  ; (6) A A   снижение температуры теплоносителя в баке tохл за ночь ночн продолжительностью τохл при температуре tокр окружающего воздуха ночн tохл  tгор  tокр 1  exp(  Aохл охл ) . Здесь Aохл  (7) kб Fб Vcp , так как вычисляется охлаждение воды, находящейся только в баке, через стенки которого и отводится тепло. Поэтому при расчете А по формуле (3) принимают, что kкFк=0. Продолжительность нагрева теплоносителя в СВУ до заданной температуры tгор. дн 1 t гор  tокр  B / A   нагр  ln ; дн A t хол  tокр B/ A  тепло, переданное потребителю в сутки, Дж/сут., Q  Vc (t гор  t хол ) ; (9)  экономия условного топлива в сутки за счет использования солнечной энергии, кг/сут., Bсут  Qпотр Q усл ку (10) или в месяц, кг/мес., B мес  zBсут , где Qусл=29330∙103 – теплота сгорания условного топлива, Дж/кг; ку – КПД котельной установки, ку. = 0,75…0,85; z – число суток в месяце;  экономический эффект использования СВУ, р./мес. D  10 9 B месQ усл Э (11) (12) где Э – стоимость тепловой энергии, р./ГДж, в населенном пункте (регионе), для которого проектируется СВУ. Значения Э в разных регионах России неодинаковы. Принять стоимость тепловой энергии Э = 320 р. за 1 ГДж. 7 3 УКАЗАНИЯ К ВЫПОЛНЕНИЮ КОНТРОЛЬНОЙ РАБОТЫ Для солнечной водонагревательной установки с рабочим объемом бака Vб = _ _ _ м3, которая расположена в районе города _ _ _ _ _ _ _ _ _ и служит для нагрева воды от температуры tхол = _ _ _ С до tгор = _ _ _ С, подобрать вид и число коллекторов солнечной энергии промышленного производства. Рассчитать и построить график зависимости изменения температуры воды в баке в течение суток, принимая, что ежедневно в 600 ч бак полностью заполняется свежей водой с температурой tхол. Определить часы допустимого разбора нагретой воды с температурой (tгор – 6) С для расчетного месяца _ _ _ _. Исследовать влияние толщины тепловой изоляции бака, выполненной из _ _ _ _ _, на величину тепловых потерь, подобрав оптимальную (по теплотехническому критерию) толщину изоляции. Определить КПД и отдельные характеристики экономической эффективности установки. Исходные данные принять по номеру варианта из таблицы 1. Таблица 1 Исходные данные для расчетов Предпосл едняя цифра шифра 1 Vб, м Город 1,4 Кострома СанктПетербург 2 0,8 3 2,5 Смоленск 4 1,0 Киров 5 6 2,0 1,5 7 0,7 Воронеж Ярославль Калининг рад 8 2,4 Волгоград 9 1,2 2,2 Иваново Москва Материал тепловой изоляции Последняя цифра шифра tхол, С tгор, С Расчетный месяц Шлак котельный 1 10 39 май Пенопласт ПВ-1 2 8 37 июнь 3 7 43 сентябрь 4 12 38 август 5 9 11 44 45 июль июль 7 10 40 июнь 6 10 38 сентябрь 9 8 11 7 44 43 май октябрь Войлок стеклянный Стружки березовые Стекловата ДВП Минвата Воздух сухой в тонких прослойках Пенопласт ПВ-1 Стекловата ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ ВЫПОЛНЕНИЯ ЗАДАНИЯ 1. Записать полный текст задания, вставляя вместо пропусков соответствующие значения по номеру заданного варианта. 2. Географическую широту места расположения населенного пункта, L, град. северной широты, найти по таблице 1П. пр л q л , Вт/м2, для 3. Плотность лучистого теплового потока (инсоляцию) заданного месяца и широты расположения населенного пункта определить по рас рисунку 1П. Величину  л – по таблице 2П . 8 4. Коллектор солнечной энергии (КСЭ), его тип, длину а, ширину b, толщину выбрать по таблице 3П. 5. Показатели энергетической эффективности КСЭ: оптический КПД ηопт и коэффициент тепловых потерь в коллекторе kКСЭ определить по таблице 4П. 6. Рассчитать габариты бака-аккумулятора (диаметр d и высоту h) по формулам: где h = h / d – относительная высота бака. Рекомендуемые значения h лежат в 2 пределах 1,5…2,5. 7. Вычислить площадь теплоотдающей поверхности бака-аккумулятора, м, 8. Задаться в первом приближении числом коллекторов солнечной энергии n, штук, принимая ориентировочно n = (30…60)V, шт./м3 воды в баке. 9. Рассчитать площадь теплообменной поверхности КСЭ, м2 Fк = fк n, где fк – площадь теплообменной поверхности одного КСЭ (по таблице 3П). 10. Коэффициент теплопередачи kб Вт/(м2∙К) от нагретой воды в баке через его теплоизолированную стенку к воздуху вычислить по формуле 1  1  1  k б    из   (13)  1 из  2  где α1 = 300…600 Вт/(м2∙К) – коэффициент теплоотдачи от воды в баке к внутренней его поверхности; α2 = 10…20 Вт/(м2∙К) – коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности теплоизоляции бака к окружающему воздуху (значения α1 и α2 рассчитать по известным методикам на основе критериальных уравнений); из – коэффициент теплопроводности теплоизоляционного материала Вт/(м2∙К) (выбирается по таблице 5П); из – толщина слоя изоляции бака, м. Для определения оптимальной толщины тепловой изоляции из бака следует при выбранных значениях α1, α2, из вычислить по формуле (13) коэффициент теплопередачи kб при нескольких значениях термического сопротивления слоя теплоизоляции бака (из / из) = 0; 0,1; 0,25; 0,5; 1,0; 1,5; 2,0 м2∙К/Вт, построить график зависимости kб = f (из / из) (см. рис. 3). Анализируя полученную зависимость, найти значение термического сопротивления изоляции, при котором возможное дальнейшее увеличение толщины изоляции уже не приводит к существенному (более чем на 5%) снижению коэффициента теплопередачи kб. Это значение из для конкретных условий эксплуатации СВУ 9 является оптимальным, его и надлежит использовать при дальнейших расчетах СВУ (термическим сопротивлением металлической стенки самого бака ввиду его малости пренебрегаем). Рис. 3 К выбору оптимальной толщины теплоизоляции бака 11. Температуру воды в баке-аккумуляторе после его нагрева в течение светового дня рассчитать по формуле Значение tокр найти по таблице 6П, а величину св – по таблице 7П. Найденное расчетами по формуле (14) значение tгор следует сравнивать с заданной ее величиной. При их несовпадении необходимо задаться новым значением числа КСЭ n: n   0,5 , n  n  2n , n  3n и, повторяя вычисления по формулам (13) и (14), построить график зависимости tгор = f(n), (см. рис. 4). По этой кривой определяется количество КСЭ, которыми должна быть снабжена СВУ для нагрева за световой день воды объемом Vб до заданной температуры tгор. 12. Максимально возможную температуру tmax воды в баке при бесконечно большой продолжительности инсоляции найти по формуле (5). 10 Рис. 4 Зависимость tгор от числа коллекторов 13. Снижение температуры воды в баке-аккумуляторе tохл рассчитать по формуле (7). 14. Продолжительность нагр нагрева воды в СВУ до заданной температуры tгор при известной емкости бака-аккумулятора и условиях инсоляции вычислить по формуле (8). 15. Определить текущие значения температуры воды в баке по формуле (14) при = 0; = св / 4; = св /2; = 0,75св; = св и по формуле (7) при =0; =0,5охл; = охл. При расчетах значений t() принять, что в начале каждого этапа (нагрева и охлаждения воды) = 0, а t(0) = t0. По найденным таким образом значениям температуры следует построить график изменения температуры воды в баке в течение суток (см. рис. 5). Рис. 5 График изменения температуры в течение суток 16. Количество тепла, передаваемое за сутки потребителю тепловой энергии, найти по формуле (9). 11 17. Определить экономию условного топлива: суточную, кг/сутки, – по формуле (10); месячную, кг/месяц, – по формуле (11). 18. Экономический эффект использования СВУ за месяц рассчитать по формуле (12). 19. Проанализировать результаты расчетов и оценить возможность и эффективность круглосуточной эксплуатации СВУ. 20. Оформить контрольную работу по заданию в соответствии с правилами «Документированная процедура системы менеджмента качества. Текстовые работы студентов. Правила оформления. ДП СМК 02-09-2013. 21. Пример оформления титульного листа контрольной работы см. Приложение 8 (П8). 12 СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ 1. Нетрадиционные и возобновляемые источники энергии. [Электронный ресурс]: учеб. пособие / В.И. Ляшков, С.Н. Кузьмин. – Тамбов: Изд-во ФГБОУ ВПО «ТГТУ», 2012. – 96 с. 2. Солнечная водонагревательная установка: Метод. разр. / Сост.: В.И. Ляшков, С.Н. Кузьмин. Тамбов: Изд-во Тамб. гос. тех. ун-та, 2004. - 20 с. 3. Ляшков В.И., Кузьмин С.Н. Нетрадиционные возобновляемые источники энергии. Тамбов: Изд-во Тамб. гос. техн. ун-та, 2003. - 96 с. 4. Харченко Н.В. Индивидуальные солнечные установки. - М., 1991. - 208 с. 5. Танака С., Суда Р. Жилые дома с автономным солнечным теплохладоснабжением. - М., 1989. - 184 с. 6. Бекман У., Клейн С., Даффи Дж. Расчет систем солнечного теплоснабжения. - М., 1982. - 77 с. 7. Ушаков В.Г. Солнечная водонагревательная установка. - Новочеркасск: НПИ, 2000. - 20 с. 8. http://meteoinfo.ru/klimatgorod. Ежемесячные климатические данные для городов России. 13 ПРИЛОЖЕНИЯ Рис. 1П Распределение по месяцам года плотности потока прямого солнечного излучения 1П Месторасположение (северная широта) некоторых городов России Градусы северной широты 48.7071 51.6615 54.7074 54.7825 55.7537 57.0003 57.6266 57.7677 58.6029 59.9391 Города Волгоград Воронеж Калининград Смоленск Москва Иваново Ярославль Кострома Киров Санкт-Петербург 14 л 2П Значение коэффициента рас , входящего в формулу (2) Широ та, град. Месяцы 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 40 0,31 0,20 0,15 0,10 0,075 0,07 0,07 0,075 0,11 0,16 0,26 0,40 45 0,46 0,35 0,27 0,20 0,16 0,15 0,15 0,16 0,19 0,25 0,36 0,55 50 0,0 0,50 0,38 0,30 0,25 0,23 0,24 0,235 0,27 0,35 0,47 0,70 55 60 0,85 0,65 0,49 0,40 1,10 0,80 0,60 0,50 0,32 0,4 0,30 0,29 0,37 0,35 0,30 0,37 0,34 0,43 0,56 0,83 0,41 0,50 0,65 0,95 3П Геометрические характеристики КСЭ Марка Габариты ES-58-1800-10-R1 CHINA Сокол-А РОССИЯ OPC10 ШВЕЙЦАРИЯ 2010 2007 1700 Ширина b, мм 854 1007 850 Высота , мм 145 100 97 Площадь fк = axb, м2 1,71 2,02 1,45 Длина а, мм 4П Значения ηопт и kКСЭ Тип коллектора ηопт Неселективный плоский КСЭ без остекления То же с однослойным остеклением То же с двухслойным остеклением Селективный плоский коллектор с однослойным остеклением 0,95 0,85 0,75 kКСЭ, Вт/(м2∙К) 15 7 5 0,80 3,5 15 5П Теплофизические характеристики различных теплоизоляционных материалов Материал Вата минеральная Вата стеклянная Войлок стеклянный Воздух сухой в тонких прослойках Дерево (стружки березовые) Древесноволокнистые плиты (ДВП) Картон гофрированный Пенопласт ПВ-1 (сухой) Торф измельченный Шлак котельный 50 65 50 , кг/м3 200 200 50 , Вт/м∙К 0,056 0,054 0,048 С, кДж/кг∙К 0,94 0,837 0,929 ∙106, м2/с 0,303 0,322 1,025 20 1,21 0,026 1,005 58,0 25 154 0,09 2,762 0,212 20 150 0,058 2,512 0,154 20…30 20…30 20 20 200 125 200 800 0,07 0.046 0,058 0,232 1,46 1,34 1,507 0,754 0,239 0,277 0,192 0,385 t, C 6П Примерные значения средней дневной температуры окружающей дн среды в ряде городов России tокр , С Месяц Город 1 2 3 4 5 Кострома –8,6 –6,2 8,9 17,4 СанктПетербург –5,1 –4,1 1,1 8,1 Смоленск –6,1 –4,4 0,5 Киров –10,8 –8,3 Воронеж –5,6 8 9 10 11 12 21,2 23,1 21 14,5 6,7 -0,7 -5,5 15,6 20,1 21,9 20 14,5 8,2 2,0 –2,3 9,6 17,7 20,7 21,9 20,9 15,3 8,5 1,4 –3,1 –1,2 7,9 16,4 21,1 23,2 20,4 13,4 4,5 –2,5 –7,6 –4,4 1,2 12,9 20,9 25,4 24,5 18,5 10,2 2,4 –2,4 –8 –6,0 –0,7 8,5 16,5 21,1 24,2 23,0 16,5 9,1 1,8 –3,6 Калининград –0,7 0,3 4,7 10,9 17,2 20,6 21,8 21,6 17,3 12,0 5,7 1,6 Волгоград –9,1 –6,7 –0,1 7,9 16,6 20,6 22,7 20,3 13,8 6,1 –1,0 –5,9 Иваново –8,2 –5,7 0,3 9,6 18,2 21,9 23,7 22,0 15,1 7,3 –0,4 –5,3 Москва -6 –4 1 10 18 8 1 –3 Ярославль 16 6 24 21 7 23 21 15 Географическая широта, градусы се-верной широты 7П Продолжительность светового дня св, ч–мин. Месяц 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 40 9–33 10– 32 12– 42 13– 05 14– 15 14– 58 14– 50 13– 56 12– 40 11– 22 10– 08 9–24 45 9–02 10– 13 11– 39 13– 16 14– 41 15– 33 15– 23 14– 18 12– 47 12– 23 10– 60 10– 12 50 8–24 9–52 11– 34 13– 29 15– 12 16– 17 16– 06 14– 45 12– 55 11– 04 9–17 8–11 55 7–49 9–25 11– 28 13– 47 15– 53 17– 17 17– 01 15– 18 13– 05 10–5 8–43 7–18 60 6–28 8–48 11– 20 14– 10 16– 47 18– 43 18– 20 16– 03 13–8 10– 37 7–55 6–02 65 4–40 8–00 11– 12 14– 44 18– 16 21– 32 20– 45 17– 10 13– 38 10– 17 6–46 4–02 17