Гидравлика

ВВЕДЕНИЕ Целями изучения дисциплины «Гидравлика» являются обучение будущих инженеров основным законам гидравлики, основам теории гидравлических машин (насосы), на основе которых они в дальнейшем могли самостоятельно разобрать любой вопрос гидравлики, встречающиеся в инженерной практике; приобретение студентами основ знаний в области пневмотранспорта, сельскохозяйственного водоснабжения и гидромелиорации; приобретение навыков проектирования узлов и сооружений с гидравлическими машинами; получение знаний о работе гидравлических машин, водопроводных сооружений и анализ их достоинств и недостатков. Процесс изучения дисциплины направлен на формирование следующей компетенции: способностью решать инженерные задачи с использованием основных законов механики, гидравлики, термодинамики (ОПК-4). В результате изучения дисциплины обучающийся должен: Знать: свойства различных жидкостей; основные законы механики жидких сред; устройства и принцип работы гидравлических машин; теоретические основы и методы гидравлических расчетов трубопроводов при различных режимах движения жидкости, основы сельскохозяйственного водоснабжения и гидротранспорта. Уметь: решать инженерные задачи с использованием основных законов гидравлики и знаний физических свойств жидкостей и гидравлических смесей; - определять значения результирующих давлений и точку приложения результирующей силы на различные поверхности; определять статические и динамические характеристики гидравлических систем с учетом их надежности и энергоемкости; строить характеристики трубопроводов, определять рабочую точку насоса и потери давления в магистральных трубопроводных системах; выбирать гидравлические машины (насосы) и оценивать причину их отказов под воздействием различных эксплуатационных факторов. Владеть: методами контроля технологических процессов; современными методами расчета и проектирования водопроводных и напорно-регулирующих сооружений; умением пользоваться нормативной, справочной, технической литературой; навыками оценки преимуществ и недостатков отдельных конструкций гидравлических машин, систем водоснабжения и гидротранспортных устройств. 3 Общие сведения Цель РГР работы: определить диаметры водопроводной сети, подобрать насосное оборудование для капельного орошения и увязать характеристики его работы. ПОРЯДОК РАСЧЕТА 1. Определение потребного расхода для поливного участка. 2. Определение диаметра труб на всасывающем и напорном трубопроводах. 3. Расчет потерь напора на всасывающем трубопроводе с учетом режима движения жидкости. 4. Расчет потерь напора на напорном трубопроводе. 5. Гидравлический расчет потерь напора в гидроциклоне и напорного фильтра. 6. Выбор гидравлической машины (центробежного насоса). 7. Построение основных характеристик насоса. 8. Построение характеристики трубопровода. 9. Определение рабочей точки насосной станции. 10. Регулирование работы насосов. 11. Определение высоты установки насосов. 12. Расчет КПД установки и энергетических затрат. Насосы представляют собой гидравлические машины, преобразующие механическую энергию приводного двигателя в механическую энергию движущейся жидкости. Их используют для различных целей: подачи воды для водоснабжения и на оросительные системы, подачи масла, топлива и др. Система капельного орошения На рисунке 1,2 представлена схема системы подготовки воды и подачи питательных веществ в почву при капельном орошении. Где водоисточник (1), насосная станция (2), емкость (3) для подготовки питательного раствора, фильтр (4), манометры (5–9) запорная арматуру в виде вентилей (10–17), магистральный трубопровод (18), сеть распределительных и поливных трубопроводов (19, 20), индивидуальные капельницы (21, гидроциклон (22) (гидроциклон снабжен концентрично установленным в его полости самоочищающимся сетчатым фильтром (23) и осадочной камерой (24) для сбора продуктов загрязнения), фильтрационный материал (25) (в фильтре (4)), горизонтально установленная емкость (26) (емкость выполнена из разновеликих концентрично установленных толстостенных труб (27, 28), торцы труб сопряжены заглушками (29, 30) из листовой стали толщиной 16–20 мм). 4 В емкости (26) надлежащим образом размещены верхняя щелевая труба (31) и нижние дренажные трубы (32). Дренажные трубы взаимно соединены коллектором (33). Коллектор (33) с верхней щелевой трубой (31) связан стояком (34) и вентилем (16). Трубы (31, 32) обеспечивают подвод воды из гидроциклона (22) и отвод профильтрованной воды в третью ступень для окончательной очистки. Фильтр второй ступени очистки имеет сеть для отвода продуктов загрязнения. Верхняя щелевая труба (31) с нижними дренажными трубами (32) соединена посредством вентиля (16) на стояке (34). Третья ступень очистки воды представлена в виде горизонтально установленного в корпусе (35) щелевого фильтра (36). Щелевой фильтр в корпусе (35) третьей ступени очистки воды установлен с возможностью ускоренного демонтажа. Емкость (3) для подготовки питательного раствора гидравлически параллельно соединена в сеть между первой и второй ступенями фильтра в трубопровод (37), разделенный на части вентилем (14). Полость емкости периодически заполняют быстрорастворимыми минеральными удобрениями, макро- и микроэлементами, или другими растворами для улучшения пищевого режима возделываемых растений. Фильтр (4) второй ступени очистки снабжен возможностью удаления кольматажа из полости горизонтально установленной герметичной емкости (26). Для этого стояк (34) снабжен вентилем (15) и разделен на части вторым вентилем (16), разделяющим верхнюю щелевую трубу (31) и дренажные трубы (32) при очистке воды в емкости (26). Система подготовки воды и подачи питательной смеси имеет счетчик (40) расхода очищенной воды. Счетчик в гидравлической сети смонтирован на патрубке корпуса (35) за щелевым фильтром (34) третьей ступени очистки оросительной воды перед подачей в магистральный трубопровод (18). Магистральный трубопровод соединен с распределительным трубопроводом (19) посредством регулятора давления (41). При проектировании системы используются капельные линии фирмы «Мацерплац», в качестве оросительных трубопроводов (20) с капельницами (21), обеспечивающими расход воды каждой капельницей в 2 л/ч через отверстие диаметром 1 мм. Расстояние между капельницами – 0,5 м. 5 6 7 1. Определение потребного расхода для поливного участка Всасывающий участок – это трубопровод от приемного сетчатого клапана до насоса, длина которого обозначается через Lвс. Напорный трубопровод (рисунок 3) - от насоса до распределителя капельниц. Напорный трубопровод состоит из 3-х участков с длинами L1= Lнс-г; L2 =Lг-ф; L3 + L4 = Lн. L1- напорный трубопровод от насоса до гидроциклона; L2 – длина напорного трубопровода от гидроциклона до песчаного напорного фильтра; L3+L4– напорный трубопровод от фильтра до распределителя дальних капельниц. Расходы воды по этим участкам обозначаются такими же символами. В точке концевого распределителя перед подачей воды в капельницы необходимо создать минимальный напор hкап (по заданию). Все расчеты выполнять в системе СИ. Расчетная схема участка представлена на рисунке 3. Расход воды, проходящий по всасывающей трубе и напорному водоводу должен быть принят согласно уравнению неразрывности потока, т.е. Qвс = Qн. (потери расхода воды в насосе отсутствуют). При расчете потребного расхода воды (производительность насосной станции) следует учитывать, что на одном гектаре площади располагается NК=14000 капельниц (при расстоянии между капельницами 0,5 м в одном ряду и междурядном расстоянии 1,4 м). Расход воды через одну капельницу принять qкап = 2 л/ч (для 70% НВ) и qкап = 3 л/ч (для 80% НВ). Общий расход воды (м3/с) (производительность насосной станции) тогда составит: QВС = QНС = QН = Qполе1 + Qполе2 (1) где QВС – расход воды на всасывающем участке (м3/с); QНС – расход насосной станции; QН – расход воды в напорной линии; Qполе1 количество воды для участка капельного орошения с 70% НВ; Qполе2 количество воды для участка капельного орошения с 80% НВ Nк 70%НВ qкап NК 80%НВ qкап QВС = QН = QНС = , м3/с; (2) 1000 3600 где NК70%НВ–количество капельниц на участке с 70% наименьшей влагоемкостью (НВ); NК80%НВ –количество капельниц на участке с 80% НВ. 8 NК70%НВ = NК • площадь участка для 70% НВ (по заданию) NК80%НВ = NК • площадь участка для 80% НВ (по заданию) Расписываются расходы воды для каждого участка в соответствии с предлагаемым порядком и обозначениями расходов: - на всасывающем участке Qвс = м3/с; - на участке от насосной станции до гидроциклона QН =Q1 = м3/с; - на участке от гидроциклона до песчаного фильтра QН =Q2 = м3/с; - на участке от фильтра до распределителя капельниц QН = Q3 = м3/с. Рисунок 3 - Расчетная схема 1- водоисточник; 2 – насосная станция; 3 - гидроциклон; 4 – гидроподкормщик; 5 – песчано-гравийный фильтр; 6- сетчатый фильтр; 7- магистральный трубопровод; 8- участковый трубопровод; 9 – поливной трубопровод; 10 – манометры; 11 – запорная арматура; 12 – расходомер; 13 – регулятор давления. 9 2.Определение диаметра труб на всасывающем и напорном трубопроводах Параметры труб (диаметры) определяют с учетом уравнения неразрывности потока из формулы: Q = vвс· ωвс= vн· ωн (3) Q = vвс· (π·d2вс/4) = v1· (π·d21/4) = v2· (π·d22/4) = v3· (π·d23/4) где ω – площадь трубы (м2) на соответствующем участке; v – скорость воды (м/с) по соответствующим участкам. Тогда диаметр (м) всасывающей трубы определяют по допустимой скорости потока в трубопроводе по формуле: dвс = 4Q ВС VВС (4) где vвс – скорость потока на всасывающем участке, м/с, принять в диапазоне vвс=0,7÷0,9 м/с; QВС–расход на всасывающем участке (м3/с). Последующие диаметры (d1, d2, d3) на напорном трубопроводе рассчитывают по формуле: di = 4Q I VI (5) где vi – скорости потока на соответствующих участках, м/с, принять для участка L1 и L2 v1=1,0 ÷ 1,2 м/с; для участка L3 v3 = 1,5 м/с; Полученные диаметры округляют до стандартных размеров согласно ГОСТ (приложение 1) и их записывают для всех участков. Принятые диаметры являются стандартными, они прокладываются на расчетных участках. Так как диаметры приняли стандартными, то необходимо уточнить истинные значения скоростей (м/с) на соответствующих участках по формулам: Vi = 4 Qi (di ГОСТ ) 2 (6) где Qi – расходы воды по соответствующим участкам труб, м3/с; diГОСТ – стандартные диаметры труб, м. 10 3. Расчет потерь напора на всасывающем трубопроводе с учетом режима движения жидкости. Гидравлические потери напора в трубопроводах складываются из потерь напора по длине и местных. Существуют различные способы определения потерь напора – по таблицам Шевелева А.Ф., по гидравлическим формулам с учетом режима движения жидкости и по формулам с учетом удельного сопротивления. Механизированная установка (для капельного полива) включает – насос, сеть трубопроводов, запорно-регулирующую арматуру и устройства для подготовки воды. На схеме 3 представлен всасывающий трубопроводы длиной Lвс. Всасывающий участок включает трубопровод длинной Lвс и местных сопротивлений, таких как приемный сетчатый клапан ξсет.к., колено ξ.к и вход в насос ξвх . (При расчете потерь напора результаты расчетов округлять до 2-го знака после запятой). Общие потери напора на всасывающем участке равны: ∑hвс = hвсl + hвсм (7) где hвсl – потери напора по длине всасывающего участка, м; hвсм – местные потери напора на всасывающем участке, м. Местные потери напора (м) рассчитывают по формуле 2 hвсм = сет..к 2 vвс 2 g кол vвс 2 g 2 vвс 2 g вх (8) где ξ - коэффициенты местных сопротивлений принять по варианту задания, а коэффициент входа в насос ξвх = 0,5. Потери напора (м) по длине на всасывающем участке определяют по формуле 2 hвсl = L вс v вс d вс 2 g (9) где λ – коэффициент сопротивления Дарси, зависящий от режима движения жидкости. Для определения коэффициента (λ) необходимо определить режим движения жидкости по формуле: Re = v вс d вс 11 (10) где vвс – скорость на всасывающем участке трубопровода, см/с; dвс – диаметр всасывающего трубопровода, см; – кинематическая 2 вязкость жидкости, см /с., рассчитывается для воды в зависимости от ее температуры по формуле: 0,0178 1 0,0033 t 0,000221 t 2 (11) При значениях Re >2320 турбулентный режим. При определении режима движения жидкости следует учитывать не только режим движения жидкости (воды), но и зону сопротивления, т.е. в какой области протекает жидкость в области гладких труб, переходной зоне или шероховатой зоне, так как от этого зависит правильность определения коэффициента сопротивления λ. Материал труб принимается по заданию преподавателя. Абсолютную шероховатость (Δ, мм) всасывающего трубопровода принять по варианту задания, а коэффициент шероховатости n=0,014. Коэффициент λ рассчитывать по формулам: Для зоны гладких труб (формула Блазиуса): 0,3164 Re 0,25 (12) Для переходной зоны (формула Альтшуля) 0,11 d 68 Re 0 , 25 (13) Для шероховатых стенок (формула Шифринсона) 0 , 25 0,11 d (14) 4. Расчет потерь напора на напорном трубопроводе Потери напора в напорном трубопроводе (м) рассчитывать по формуле: 2 v1 Σhн = ( ЗД + S·(hL1+ hL2 + hL3) (15) сбр.кл ) 2 g где ξ – коэффициент местных сопротивлений для задвижки (по заданию) и обратного клапана принять по таблице 1; S – коэффициент, учитывающий местные сопротивления, принять 1,1 12 (10% от потерь напора по длине трубопроводов); hL – потери напора по длине соответствующего участка. Таблица 1-Коэффициенты сопротивлений на обратном клапане d,мм ξобр.кл 40 50 100 125 150 200 250 300 400 1,3 1,4 1,5 1,6 1,7 1,9 1,95 2,1 2,25 500 2,5 Тогда потери напора в общей напорной магистрали составляют: 2 v1 2 1 2 Σhн = ( ЗД + S·( К1·A1·L1·Q 1 + К2·A2·L2·Q 2 + обр.кл ) 2 g 2 + К3 ·A3·LН·Q 3) (16) где A1,A2,A3 – удельное сопротивление трубопровода для соответствующего участка, (приложение1); L–длина соответствующего участка, LН = L3+ L4, м; Q1 = Q2 = Q3 = QНС – расход воды по участкам, м3/с; К – поправочный коэффициент на скорость, принимается по таблице 2. Таблица 2. Поправочный К на скорость (для стального трубопровода) V,м/c 0,5 0,7 0,85 1,0 1,2 1,4 1,6 K 1,081 1,039 1,016 1,0 0,986 0,972 0,965 V,м/c 1,8 2,0 2,2 2,4 2,6 2,8 3,0 K 0,958 0,951 0,946 0,941 0,937 0,934 0,932 5. Гидравлический расчет потерь напора в гидроциклоне и напорного фильтра Для удаления взвешенных наносов из воды применяют гидроциклонные установки (ГУ). Они обеспечивают улавливание механических примесей, сгущение пульпы, отвод осадка и очищенной воды. Для нормальной работы гидроциклона требуется минимальный напор на входе hвх = 10÷15 м, местные потери напора при работе циклона можно принять hм = 1÷2 м, тогда суммарные потери напора (м) в гидроциклоне равны: hг = hвх + hм = 11÷17 м. (17) Суммарные потери напора в фильтре приблизительно можно определить по формуле: 13 hф = hp.c.+ hслой.+hп.с.+ hм.с+hз., м. (18) где hp.c. - потери напора (м) в распределительной системе: 2 Vк.2 Vответв. hp.c.= (19) 2g 2g где - коэффициент сопротивления распределительной системы, = 18,9; Vк. - скорость в распределительном коллекторе, м/с, Vк. = 0,5 м/с; Vответв. – скорость в ответвлениях, м/с, Vответв. = 0,5 м/с. hслой. - потери напора (м) в фильтрующем слое: hф. = 1,02 Нз. (20) где Нз – высота загрузки, принять Нз = 1,0÷1,5 м; hп.с. - потери напора (м) в гравийных поддерживающих слоях. hп.с. = 3,3 Н п.с. (21) где hп.с. - толщина слоя гравия, м, Нп.с. = 0,3 ÷ 0,5 м; местные сопротивления в фасонных частях и задвижке можно принять hм.с. = 1,0 м; hз – потери напора на предельное накопление загрязнения, hз = 4÷5 м. 6. Выбор гидравлической машины (центробежного насоса) Насосная установка должна создавать напор, благодаря которому вода из водоисточника, преодолев все гидравлические потери напора, будет поступать на орошаемые поля. Этот напор называется полным напором насосной станции ННС. Полный напор (м) насосной станции равен: Ннс = Нг + ∑hвс + Σhн + hг + hф + Нф + hкап (22) где Нг – геометрическая высота подъема (таблица 3); ∑hвс – суммарные потери напора на всасывающем участке; Σhн – потери напора в нагнетательной линии; hг – потери напора в гидроциклоне; hф- потери напора в фильтре; Нф – высота фильтра, принять 2,5 м; hкап – необходимый напор перед капельницами. Таблица 3 - Значения Нг Вар 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 Нг 4 5 6 7 8 10 12 13 14 15 16 Вар 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 Нг 2,5 6,5 7,5 9,5 -1 -2 -3 -4 -5 9 17 Вар 23 24 25 26 27 28 29 30 Нг 4 3 2 13 1 -5 14 Выбор насосов производят по полному напору Ннс и общей производительности QНС насосной станции. Насос выбирается по каталогам консольных насосов. Пересечение двух шкал Н и Q позволяет подобрать марку насоса (рисунок 4). При выборе насосов необходимо помнить, что количество насосов может быть 2, а способ соединений – последовательный или параллельный. Последовательное соединение насосов увеличивает напор без изменения подачи, а параллельное соединение увеличивает подачу без изменения напора. Насос выбирают по каталогам и сводному графику консольных насосов. Рисунок 4 - Схема выбора насоса 7. Построение основных характеристик насоса На миллиметровой бумаге (формат А4) вычерчивают в масштабе характеристики выбранного насоса: основная напорная – Н = f(Q); кавитационная – hвак = f(Q); КПД – η = f(Q); мощностная N = f(Q). Пример построения характеристик для различных насосов типа К представлен в приложении 2. 8. Построение характеристики трубопровода Характеристика трубопровода – графическое изображение изменения потерь напора во всей трубопроводной сети при различной пропускной способности. Поэтому для построения характеристики трубопровода применяется табличный способ. Основная расчетная формула характеристики трубопровода. Hтр = Н + α·Q2 (23) где Н = Hг+ hг + hф + Нф+ hкап; α – сопротивление трубопровода. 15 16 1 ) ] +1,1·(К1·A1 ·L1 + 2 4 dвс dвс 2g К2·A2 ·L2 + К3·A3 ·LН) (24) Задаются значениями Q в интервале от 0 до Q = Qвс+5л/с (не менее 8-10 значений) и рассчитывают потери напора в трубопроводе по расчетной формулам: НТР = Н +α ·Q²1 (25) НТР = Н +α ·Q²2 (26) НТР = Н +α ·Q²3 (27) НТР = Н +α ·Q²4 (28) НТР = Н +α ·Q²9 (29) α = [(ξсет.к +ξ.к+ ξвх+λвс L ВС ) ( Результаты расчетов заносят в таблицу 4. Таблица 4 - Характеристика трубопровода Q л/с Q1 =0 Нтр м Н Q2 Q3 Q4 Q5 Q6 Q7 Q8 Q9=Qвс+5л/с 9. Определение рабочей точки насосной станции По данным в таблице 4 строят характеристику трубопровода, которая накладывается с основной напорной характеристикой насоса (рисунок 5). Пересечение характеристики трубопровода Hтр=f(Q) и основной напорной характеристики насоса Н = f(Q) дает рабочую точку насосной установки (рабочая точка обозначается через А). Эта точка показывает реальную подачу и развиваемый напор насосной установкой при полностью открытой задвижке. С графика снимаются показания расхода для рабочей точки QА и развиваемый напор HА. 16 Рисунок 5 - Построение рабочей характеристики насоса. 10. Регулирование работы насосов Производится увязка рабочих характеристик насоса. QНС – расчетная подача воды насосной станции; QА- реальная подача воды (по графику). 1. Если QНС QА (допуск 1%) то характеристики не пересчитывают. 2. Если QНС > QА увеличивают частоту вращения рабочего колеса, при этом напорная характеристика насоса поднимается выше без изменения характеристики КПД. Новая частота вращения асинхронного двигателя рассчитывается по формуле nн = n · (Q / QА) (30) где n – частота вращения насоса (по данным из каталога насосов), об/мин 3. Если QНС < QА, то реальная подача насосной установки больше, чем необходимая по расчету. Можно применить дросселирование, т.е.регулирование подачи воды закрытием задвижки, но в этом случае резко снизится КПД насосной установки, поэтому производим обточку рабочего колеса. Расчетная зависимость пересчета нового диаметра колеса, мм равна Dн = D · (Q / QА) (31) Основная, напорная характеристика насоса Н = f(Q) параллельно переносится при новых значениях частоты вращения или диаметра колеса. 17 11. Определение высоты установки насосов Высота установки насоса Нуст это расстояние от оси насоса до поверхности водоисточника. Высоту определяем из уравнения Рат Р2 v ВС 2 h вс Нуст = (32) g g 2g Рат Р2 Здесь hвак = , значение вакуума, тогда g g v ВС 2 h вс Нуст = h вак (33) 2g hвак – допустимая вакуумметрическая характеристика, для упрощения расчета принимаем по графику (рисунок 5) по рабочей точке насосной установки); = 1,02 – коэффициент неравномерности распределения скорости в трубопроводе; Σhвс – суммарные потери напора на всасывающем трубопроводе. 12. Расчет КПД установки и энергетических затрат Определяют потребную мощность (кВт) на валу насоса для рабочей точки насосной установки по формуле: Q НА N= А (34) 100 102 з где QА – подача воды для рабочей точки, л/с; HА – напор, м; - кпд в % (все значения снимаются с графика рисунок 5). Мощность, затрачиваемая на подачу 1 л/с равна N N1 = (35) QА Определяют потребную мощность (кВт) на валу насоса для необходимой подачи воды QНС по Q Н N = НС НС 100 (36) 102 з где Hнс – напор, м; - кпд в % (значения снимаются с графика). Мощность, затрачиваемая на подачу 1 л/с равна N N2 = (37) QА Определяют перерасход электроэнергии в % по формуле: N 2 N1 (38) 100 N1 18 ВАРИАНТЫ N Lвс, м L1= L2= LН, м нс-г, Lгм ф, м зд кол ξсет.к t0 C Участок Участок Шерох. 70% НВ, (га) 80% НВ, (га) Напор труб для ,мм капель ниц hкап, м 1 10 20 40 300 0,5 1,1 5 15 0,8 0,5 0,5 10 2 12 24 45 350 0,7 0,9 7 17 0,9 0,7 0,6 15 3 14 26 50 400 0,8 1,2 9 19 1,0 0,9 0,7 20 4 16 28 55 450 0,9 1,3 11 20 1,1 1,0 0,9 25 5 18 30 60 500 1,1 0,8 13 21 1,2 1,1 1,1 30 6 20 32 65 550 1,2 1,1 15 22 1,3 1,2 1,3 15 7 22 34 70 600 1,3 0,9 12 23 1,4 1,3 1,5 18 8 24 36 75 240 1,4 1,2 10 24 1,5 1,4 0,3 20 9 26 38 80 280 1,5 1,3 8 25 1,6 1,5 0,2 22 10 28 40 85 320 0,2 0,8 6 26 1,7 1,6 0,5 24 11 30 42 90 360 0,3 1,1 9 27 1,8 1,7 0,7 10 12 5 44 95 410 0,4 0,9 13 28 1,9 1,0 0,9 12 13 7 46 100 430 0,55 1,2 15 15 2,0 0,8 1,0 14 14 9 48 105 200 0,65 1,3 3 16 2,2 0,4 1,0 16 15 11 50 110 230 0,75 0,8 4 18 2,4 0,2 0,9 18 16 13 13 115 260 0,95 1,1 5 19 2,6 0,5 0,8 20 17 15 15 120 290 1,15 0,9 6 20 2,8 0,3 1,2 22 18 17 17 125 330 1,34 1,2 7 21 3,0 1,0 1,3 24 19 19 19 130 370 1,56 1,3 8 22 0,5 0,3 1,4 26 20 21 21 135 420 1,7 0,8 9 23 0,7 0,4 1,5 13 21 23 23 140 460 0,15 1,1 2 24 0,9 0,5 1,6 15 22 25 25 145 470 0,2 0,9 4 25 1,1 0,6 0,4 17 23 27 27 150 490 0,4 1,2 6 20 1,3 0,7 0,6 19 24 29 29 155 510 0,6 1,3 10 19 1,5 0,8 0,7 21 25 6 31 160 530 0,74 0,8 12 18 1,8 1,0 0,8 23 26 7 33 165 560 0,83 1,1 2 17 1,9 1,4 0,9 25 27 8 35 170 580 0,96 0,9 3 16 2,2 1,5 1,0 10 28 9 37 175 600 1,0 1,2 4 22 3,0 1,7 1,1 12 19 Приложение 1 Стандартные диаметры по ГОСТ и значения удельных; сопротивлений А для труб при v = 1,0 м/с Стандартные диаметры труб мм м 50 60 75 80 90 100 125 150 175 200 250 300 350 400 450 500 0,05 0,06 0,075 0,08 0,09 0,1 0,125 0,15 0,175 0,2 0,25 0,3 0,35 0,4 0,45 0,5 Значения А для q м3/с (x) Стальные водоСтольные Чугунные газопроводные электросварные трубы ГОСТ.2362-75 ГОСТ 10704-74 ГОСТ 9583-75 класса ЛА, А, Б 11080 1167 529,4 281,3 86,22 33,94 - 3686,0 2292 929,4 454,3 172,9 76,36 30,65 20,79 6,959 2,187 0,8466 0,3731 0,1907 0,09928 0,05784 2985,0 953,4 311,7 96,72 37,11 8,092 2,528 0,9485 0,4365 0.2189 0,1186 0,06778 (х)- Значения удельных сопротивлений (А) для расходов Q выраженных в л/с необходимо умножить на 10-6 20 Приложение 2 Характеристики насосов типа «К» Dрк=218 мм Dрк=174 мм Dрк=272 мм Dрк=145 мм Dрк=218 мм Dрк=264 мм 21 Список литературы 1. Чугаев, Р.Р. Гидравлика:[учебник] - 5-е изд.– М.:БАСТЕТ, 2008. – 672с. 2. Филин, В.М. Гидравлика, пневматика и термодинамика [курс лекций]/ В.М. Филин – М.: ИД «Форум»-ИНФРА-М, 2014. – 320 с. http://www.znanium.com/bookread.php?book=478661 3. Ухин, Б.В. Гидравлические машины. Насосы, вентиляторы, компрессоры и гидропривод : [учеб. пособие] /Б.В.Ухин - М. : «Форум»-ИНФРА-М,2013.-320с. http://www.znanium.com/bookread.php?book=412279 4. Кожевникова, Н.П.Тогунова [и др.]-М.: ИНФРА-М, 2014.-2014428 с. (Высшее образование: Бакалавриат по направлению Агроинженерия) http://znanium.com/bookread.php?book=424327 22