Изучение состава и перечня оборудования котельных. Тепловые схемы водогрейных котельных. Расчет и составление тепловых схем водогрейных котельных

Лекция 1. Изучение состава и перечня оборудования котельных. Тепловые схемы водогрейных котельных. Расчет и составление тепловых схем водогрейных котельных Важнейшим элементом современных систем централизованного тепло- снабжения являются источники теплоты. В большинстве случаев это котельные на органическом топливе. Для проектирования надежных и эф-фективных источников теплоты выпускникам специальности «Теплоэнергетика» необходимо уметь выполнять расчет тепловых схем и подбирать основное оборудование котельных. 1.1 Тепловые схемы котельных Тепловая схема представляет собой условное графическое изображение основного и вспомогательного оборудования, объединяемого линиями трубопроводов в соответствии с последовательностью движения рабочего тела в установке. Схема характеризует техническое совершенство и тепловую экономичность данной установки. Общая тепловая схема источника теплоснабжения получается в итоге объединения многих других частных схем, взаимно влияющих друг на друга: схемы подогрева питательной воды, схемы подготовки воды для питания котельных агрегатов и для подпитки тепловых сетей, схемы отпуска тепла технологическим и бытовым потребителям, схемы отбора и очистки конденсата, возвращаемого от потребителей, схемы использования тепла от продувки котлоагрегатов и от других частей установки. Для составления и расчета тепловой схемы необходимо иметь исходные данные: назначение данной котельной; теплоноситель; вид топлива; характеристику системы теплоснабжения; величину тепловых нагрузок и параметров теплоносителя; количество или долю возвращаемого конденсата; должна быть известна температура сырой воды, поступающей в котельную, и температура воды, идущей на химводоочистку. Расход тепла на отопление, вентиляцию и кондиционирование обычно задается или принимается по нормам проектирования. Расход тепла на горячее водоснабжение также задается или рассчитывается как среднечасовой за неделю. Расход тепла на технологические нужды задается или определяется из суточного графика потребления тепла. По этим данным производят расчет принципиальной тепловой схемы, который состоит из следующих этапов: 1) выбор или ориентировочное определение параметров рабочего тела на разных участках тепловой схемы; 2) составление уравнений материальных балансов для потоков теплоносителя и рабочего тела; 3) составление теплового баланса с учетом потерь тепла; 4) определение расхода пара, воды или другого теплоносителя на отдельные элементы тепловой схемы и уточнение полного расхода тепла из котельной; 5) определение тепловой экономичности установки. При проектных расчетах нагрузка котельной определяется как суммарный расход тепла или пара внешними потребителями (технологические нужды, отопление, вентиляция, горячее водоснабжение) с добавлением расходов на деаэрацию питательной и подпиточной воды, подогрев сырой воды перед водоподготовкой и потерь внутри котельной. Температура конденсата, поступающего из подогревателей, установленных в котельной, принимается равной 80…90 ○ С. Потери внутри котельной принимаются равными 2…3 % от общего расхода тепла. Количество воды, поступающей на подпитку закрытой тепловой сети, принимается в пределах 1,5…2 % часового расхода сетевой воды. Расход тепла на деаэрацию питательной воды и подогрев сырой воды перед водоподготовкой принимают для закрытой системы теплоснабжения равным 7…10 % от величины отпущенного тепла и несколько больший – для открытой системы [2]. Если в котельной установлены паровые и водогрейные котлы, тогда производительность каждой из частей котельной определяется раздельно. 1.2 Принципиальная тепловая схема отопительно-производственной котельной, оборудованной паровыми котлами На рис. 1.1 изображена принципиальная тепловая схема отопительно-производственной котельной, оборудованной паровыми котлами, снабжающей теплом закрытую систему нужды отпускается пар низкого давления через редукционный клапан. Конденсат от технологического потребителя возвращается в котельную в заданном количестве. Принципиальная схема котельной со стальными водогрейными котлами для функционирования закрытой системы теплоснабжения показана на рис. 1.2. При использовании открытой системы горячего водоснабжения принципиальная схема отопительной котельной с паровыми котлами имеет вид, представленный на рис. 1.3. Бак-аккумулятор служит для покрытия пиков расхода воды на горячее водоснабжение. Температура воды в баке-аккумуляторе поддерживается около 95 ○С. В вакуумном деаэраторе осуществляется подогрев горячей водой из котла до температуры 70○С, чему соответствует абсолютное давление 0,03 МПа. В вакуумном деаэраторе осуществляется подогрев горячей водой из котла до температуры 70○С, чему соответствует абсолютное давление 0,03 МПа. Рис. 1. Принципиальная схема отопительно-производственной котельной с паровыми котлами для закрытой системы теплоснабжения: 1 – котел; 2 – расширитель (сепаратор) непрерывной продувки; 3 – питательный насос; 4 – подогреватель сырой воды; 5 – химводоочистка (ХВО); 6 – потребитель технологического пара; 7 – насос для подпитки тепловых сетей; 8 – подогреватель сетевой воды; 9 – атмосферный деаэратор; 10 – охладитель выпара из деаэратора; 11 – сетевой насос; 12 – регулирующий клапан; 13 – редукционный клапан; 14 – потребитель, использующий тепло на нужды отопления, вентиляции и горячего водоснабжения. Рис.1. 2- Принципиальная тепловая схема котельной со стальными водогрейными котлами: 1 – котел; 2– подогреватель химически очищенной воды после первой ступени очистки; 3 – насос рециркуляции; 4 – подогреватель сырой воды; 5 – химводоочистка (ХВО); 6 – перепуск холодной воды для поддержания постоянной температуры воды за котлом и снижения температуры воды, идущей в тепловые сети; 7 – насос для подпитки тепловых сетей; 8 – эжектор для создания вакуума в деаэраторе; 9 – атмосферный деаэратор; 10 охладитель выпара из деаэратора; 11 – сетевой насос; 12– бак технической воды; 13 – насос к эжектору; 14 – потребитель, использующий тепло на нужды отопления, вентиляции и горячего водоснабжения. Водогрейные котлы надежно работают только при поддержании в заданных пределах постоянного расхода воды, проходящей через них, независимо от колебаний тепловой нагрузки потребителя. Поэтому в тепловых схемах водогрейных котельных предусматривают регулирование отпуска тепловой энергии в сеть по качественному графику, т.е. по изменению температуры воды на выходе из котла. Для обеспечения расчетной температуры воды на входе в тепловую сеть в схеме предусматривается возможность подмешивания к выходящей из котлов воде через перепускную линию необходимого количества обратной сетевой воды ((7 ). Для устранения низкотемпературной коррозии хвостовых поверхностей нагрева котла к обратной сетевой воде при ее температуре менее 60 °С при работе на природном газе и менее 70—90 °С при работе на мало-и высокосернистом мазуте при помощи рециркуляционного насоса осуществляется подмешивание горячей воды, выходящей из котла к обратной сетевой воде. Основное отличие тепловой схемы водогрейной котельной, работающей на открытую схему ГВС, — необходимость в значительном количестве подпиточной воды. Максимальные часовые расходы подпиточной воды при открытой системе ГВС в 10—15 раз больше, чем при закрытой. Такая большая разница в подпитке в течение суток для открытой системы ГВС требует установки в котельной дорогостоящих и энергоемких водоподготовительных установок большой производительности. Для сглаживания пиков суточного графика нагрузок в тепловые схемы таких котельных включают установку, обычно не менее двух баков-аккумуляторов, для деаэрированной сетевой воды. Баки снаружи теплоизолируют, а внутри — покрывают антикоррозионным составом. Рабочий объем баков выбирают из условий возможности подпитки тепловой сети в часы максимального водоразбора. Обычно суммарный объем баков для подпиточной воды в 6—8 раз больше среднечасового суточного расхода воды на горячее водоснабжение. Рис. 1.3 - Принципиальная тепловая схема отопительной котельной с паровыми котлами для открытой системы теплоснабжения: 1 – котел; 2 – расширитель (сепаратор) непрерывной продувки; 3 – питательный насос; 4 – подогреватель сырой воды; 5 – химводоочистка (ХВО); 6 – потребитель, использующий тепло на нужды отопления, вентиляции и горячего водоснабжения; 7 – насос для подпитки тепловых сетей; 8 – подогреватель сетевой воды; 9 – атмосферный деаэратор; 10 – охладитель выпара из деаэратора; 11 – сетевой насос; 12 – регулирующий клапан; 13 –редукционный клапан; 14 – подогреватель химически очищенной воды после первой ступени очистки; 15 – охладитель воды, поступающей в бак-аккумулятор; 16 – бак-аккумулятор. Представленная тепловая схема дает возможность обеспечить технологических потребителей, а также подогреватели сетевой воды паром одного или нескольких параметров за счет установки одной или нескольких редукционных охладительных установок (РОУ) при номинальном давлении пара в котлах. Представленная тепловая схема может использоваться как при открытой системе горячего водоснабжения (ГВС). Только при открытой системе (при непосредственном заборе воды на нужды горячего водоснабжения из тепловой сети) возрастают нагрузки на деаэрационную установку и установку химической очистки воды, кроме того, при открытой системе в тепловую схему котельной необходимо включать баки-аккумуляторы для покрытия суточной неравномерности потребления горячей воды. Лекция 2. Элементы тепловой схемы котельных 2.1. Редукционно-охладительная установка (РОУ) Назначение редукционно-охладительной установки – снижение параметров пара за счет дросселирования (мятия) и охлаждения его водой, вводимой в охладитель пара в распыленном состоянии. Выбор РОУ, устанавливаемых на ТЭЦ, производится в соответствии с нормами проектирования . Выделяют несколько видов РОУ: а) повышенного и низкого давлений, б) высокого давления, в) растопочные РОУ. Технические характеристики этих устройств и их принципиальные схемы представлены в работе [1]. Подача охлаждающей воды в РОУ производственных котельных обычно осуществляется из магистрали питательной воды после деаэратора. Схема РОУ представлена на рис. 2.1. Рис. 2.1. Схема редукционно-охладительной установки Расход редуцированного пара D РОУ с давлением Р РОУ и охлаждающей воды G РОУ определяются из уравнения теплового баланса и уравнения материального баланса РОУ Решая совместно уравнения (1) и (2), получим: где D′ РОУ – расход острого пара при давлении Р и степени сухости х , кг/с; – энтальпия острого пара, кДж/кг; h′′ – энтальпия сухого насыщенного пара при давлении Р , кДж/кг; r – теплота парообразования воды в котле при давлении Р , кДж/кг; h РОУ – энтальпия редуцированного пара, кДж/кг; h ОХЛ – энтальпия охлаждающей воды, поступающей в РОУ, кДж/кг. 2.2. Расширитель (сепаратор) непрерывной продувки Непрерывная продувка барабанных котлов имеет целью поддержание в допустимых пределах концентраций солей в котловой воде и получение пара надлежащей чистоты. Для уменьшения потерь тепла с продувочной водой применяются сепараторы (расширители) непрерывной продувки (рис. 2.2). Так как давление в расширителе значительно ниже, чем в барабане котла, то продувочная вода за счет аккумулированного в ней тепла частично испаряется. Образовавшийся в расширителе вторичный пар обычно направляется в деаэратор.Тепло продувочной воды, покидающей сепаратор непрерывной продувки, экономически целесообразно использовать при количестве этой воды больше 0,28 кг/с (или 1000 кг/ч). Эту воду обычно пропускают через теплообменник подогрева сырой воды (п. 3, рис. 9). Вода из сепаратора или теплообменника, если он имеется, подается в продувочный колодец, где охлаждается до температуры 35…50 ○С, а затем сбрасывается в канализацию. 1 – барабан котельного агрегата; 2 – расширитель непрерывной продувки; 3 – подогреватель сырой воды; 4 – продувочный колодец; 5 – насос сырой воды; 6 – сброс в канализацию. Рис. 2.2 - Схема использованиятеплоты непрерывной продувки Количество вторичного пара, образующегося из продувочной воды, определяется из уравнения теплового баланса расширителя Откуда имеем где DР – количество (расход) вторичного пара, выделяющегося из продувочной воды, кг/с; , (6) – количество продувочной воды, удаляемой из котлов при продувке, кг/с, ; РНП – величина непрерывной продувки в процентах от суммарной паропроизводительности котельной D (принимается в пределах от 2 до 10 %); h пр – энтальпия продувочной воды, равная энтальпии кипящей воды в барабане котла при давлении Р , кДж/кг; Рh – энтальпия кипящей воды при давлении в расширителе РР ,кДж/кг; – энтальпия влажного насыщенного пара при давлении Р Р в расширителе, кДж/кг; х Р – степень сухости пара, получаемого в сепараторе; r – теплота парообразования воды в сепараторе при давлении Р Р , кДж/кг. Количество продувочной воды, уходящей из расширителя в тепло-обменник или сливаемой в продувочный колодец определяется по формуле 2.3. Водоподогревательная установка Водоподогревательные установки (теплообменники) применяются в котельных для подогрева питательной воды, сетевой воды, охлаждения продувочной воды котлоагрегата и других целей. В настоящее время широкое распространение имеют поверхностные теплообменники, позволяющие изолировать теплоносители друг от друга и тем самым обеспечить надежность и простоту эксплуатации. Кроме того, поверхностные теплообменные аппараты позволяют избежать загрязнения конденсата греющего пара. Смесительный подогрев применяется в деаэраторах, в небольших установках горячего водоснабжения, при глубоком охлаждении дымовых газов и в некоторых системах промышленного отопления. Схема водоподогревательной установки поверхностного типа представлена на рис. 2.3. Рис. 2.3 - Схема водоподогревательной установки поверхностного типа При расчете подогревателя воды необходимо определить расход или температуру теплоносителей. Эти величины можно найти из уравнения теплового баланса, которое имеет вид: а) для пароводяных подогревателей: б) для водоводяных подогревателей: В уравнениях (7) и (8) применены следующие обозначения: G1 , G2 – расход греющей и нагреваемой воды соответственно, кг/с; с1 , с2 – теплоемкости греющей и нагреваемой воды соответственно, кДж/кг, которые в инженерных расчетах можно принять 4,19 кДж/(кг. К); t1 , t2 , t′1, t′2 – начальные и конечные температуры воды, ○С; DП – расход пара, используемого для подогрева воды, кг/с; h 1 – энтальпия греющего пара, кДж/кг; h К – энтальпия конденсата, кДж/кг; η П – коэффициент, учитывающий потери тепла теплообменником и теплопроводами в окружающую среду, принимается на основании эксплуатационных данных по справочной литературе (η П = 0,98). В некоторых случаях этими потерями пренебрегают и принимают η П =1. Примеры теплового расчета различных подогревателей воды приведены в работах [1, 5]. 2.4. Баковое хозяйство Промышленные ТЭЦ высокого давления, кроме баков деаэрированной воды, должны иметь баки для хранения запаса питательной воды, используе-мые и в качестве емкостей, обеспечивающих выполнение операций, предо-пределяемых технологическим процессом ТЭЦ : 1. Два бака по 500 м3 – для хранения запаса обессоленной воды и для промывки оборудования . Один бак 500 м3 – для загрязненного конденсата станции, требующего очистки перед возвратом в цикл (конденсат станции не рекомендуется смешивать с конденсатом, возвращаемым производствен-ными потребителями пара, который подается на конденсатоочистку . Баки обессоленной воды должны обеспечивать не менее чем 15-минут-ный запас воды. В случае необходимости должны устанавливаться допол-нительные емкости. Баки устанавливаются снаружи, а насосы – в помещении котельной на отметке 0,0 со стороны постоянного торца. К указанным трем бакам по 500 м3 должны устанавливаться перекачивающие насосы с суммар-ной производительностью и напором, обеспечивающим постоянную подачу в цикл 2 % полного расхода питательной воды на станции и аварийную подачу воды в количестве, равном 30 % от расхода пара наибольшей из турбин [1, 2]. Группа этих насосов должна быть обеспечена резервным насосом. Подача загрязненного конденсата для очистки обеспечивается этими же насосами. 2. Два бака дренажей и слива из котлов емкостью 40 м3 обеспечивают-ся перекачивающими насосами (при одном резервном насосе), имеющими суммарную производительность, равную емкости этих баков. Напор насосов выбирается из расчета подачи воды в деаэратор первой ступени. Баки и перекачивающие насосы устанавливаются на отметке 0,0 со стороны постоянного торца котельного или машинного отделений в зависимости от компоновки оборудования. 3. Один бак низких точек емкостью 5…10 м3 с двумя перекачивающи-ми насосами (один резервный) на 5…10 м3/ч и с напором 15…20 м. вод. ст. из расчета перекачки воды в дренажные баки. Бак и насосы устанавливаются в машинном отделении на отметке минус 2,5…3 м. Кроме вышеперечисленных баков, ТЭЦ высокого давления (10…14 МПа) должны иметь установку для промывки котлов с необходимыми для этого баками и насосами . ТЭЦ с котлами, оборудованными регенеративными воздухоподогревателями, работающие на мазуте (как основное, так и резервное топливо) или имеющие в своем составе мазутные водогрейные котлы, при необходимости оборудуются специальными установками для нейтрализации обмывочных вод регенеративных воздухоподогревателей и водогрейных котлов . В крупных промышленных котельных с котлами низкого давления баковое хозяйство состоит из двух баков для приема конденсата, возвращаемого с производства, и двух баков для сбора дренажей. Суммарная полезная емкость конденсатных баков должна выбираться исходя из 20…30-минутного поступления конденсата и 50 % емкости в каждом баке. Емкость дренажных баков принимается в пределах 5…10 м3. Перекачивающие насосы (как минимум один рабочий и один резервный) к конденсатным и дренажным бакам выбираются по максимальному поступлению конденсата или дренажей. Напор насосов определяется высотой подъема воды, давлением в деаэраторе и потерями давления в трубопроводах. Баки и перекачивающие насосы устанавливаются в помещении котельной на отметке 0,0. Для защиты от коррозии баков применяются специальные покрытия и мероприятия, зависящие также от типа системы теплоснабжения (с открытым или закрытым водоразбором). Возврат конденсата от технологических потребителей необходим для экономии топлива и улучшения качества питательной воды котлоагрегатов. Конденсат поступает в сборные (конденсатные) баки, которые устанавливаются в котельной или на предприятии. Затем из конденсатных баков с помощью конденсатных насосов подается в деаэратор. На рис.2. 4 представлена схема конденсатного бака. Температура смеси конденсата определяется из выражения где G1 ,G2 ,G3 – количество конденсата, возвращаемого отдельными потребителями, кг/с; t 1, t2 , t3 – температуры конденсата, возвращаемого отдельными потребителями, ○С; G см = G1 + G2 + G3+ ...+ G i – суммарное количество конденсата, поступающего в конденсатный бак, кг/с. 2.5. Деаэратор Процесс деаэрации воды основан на повышении температуры воды до кипения, при которой растворимость газов снижается до нуля и происходит их выделение из воды. Кипение воды в деаэраторе достигается: а) за счет понижения давления в аппарате ниже атмосферного для обеспечения вскипания подогретой воды при температуре ниже 100 ○С (вакуумные деаэраторы); б) путем нагрева воды в деаэраторе паром, поступающим в аппарат от котлов. Удаление газов при термической деаэрации происходит в результате диффузии и их дисперсного выделения. При этом должны быть созданы условия для перехода газов из воды в паровое пространство. Одним из таких условий является увеличение площади контакта воды с паром, чтобы максимально приблизить частицы потока деаэрируемой воды к поверхности раздела фаз. Это достигается дроблением потока на тонкие струйки, капли или пленки, а также при барботаже пара через тонкие слои воды. Различные конструкции деаэраторов и примеры их расчета приведены в работах [1, 5, 6]. Смесь части пара и выделенных из воды газов (выпар) отводится из верхней части деаэрационной колонки в охладитель выпара, где пар конденсируется, а газы удаляются в атмосферу. Конденсат выпара в мелких котельных сбрасывается в дренаж. Деаэрация питательной воды котлов является обязательной для всех паротурбинных электростанций и паровых котельных. Это связано с тем, что присутствие в питательной воде кислорода и углекислого газа приводит к коррозии трубопроводов, экранных труб и других элементов котлоагрегатов, в результате которой повышается опасность возникновения аварийных ситуаций. Применяемые на тепловых электростанциях деаэраторы различают по давлению, при котором происходит выделение растворенных газов из воды: а) деаэраторы повышенного давления (от 0,6 до 1,2 МПа) типов ДСП–1600, ДСП–1000 и других с подогревом воды на 10…40 ○С; б) деаэраторы атмосферные (0,12 МПа) типов ДА–300, ДА–150 и других с подогревом воды на 10…50 ○С; в) деаэраторы вакуумные (от 0,0075 до 0,05 МПа) типов ДВ–2400, ДВ–2000 и других с подогревом воды на 15…25○ С (числа в типоразмерах показывают производительность аппарата в тоннах в час). Под номинальной производительностью деаэратора понимается расход всех потоков воды, подлежащих деаэрации, и количество сконденсировав-шегося в деаэраторе пара. По способу контакта воды с паром различают деаэраторы пленочные, струйные, капельные и барботажные. При этом могут применяться комби-нированные схемы контакта (струйно- барботажные и т. д.). Большинство деаэраторов выполняется в виде цилиндрической колонки, которая размещается над баком-аккумулятором. Бак-аккумулятор 5 0 TD предназначен для аккумулирования запаса питательной (подпиточной) воды, а также для завершения процесса дегазации воды (выделение дисперсных газов и разложение гидрокарбонатов). Схема деаэратора приведена на рис. 2.5. Рис. 2.5- Схема деаэратора Уравнение теплового баланса деаэратора, по которому определяется расход пара на деаэрацию воды, записывается в следующем виде: GХВО ∙ h ХВО + Gсм hсм + Dп hк +Dд hРОУ + Dр hр х = Dвып hвып + Gд h1ПВ , (10) где GХВО – расход химически очищенной воды, кг/с; GСМ – количество конденсата, поступающего из конденсатного бака, кг/с; DП – расход пара на водоподогреватели, кг/с; DР – количество вторичного пара, получаемого в расширителе непрерывной продувки, кг/с; Gд – выход деаэрированной воды, кг/с; DВЫП – количество выделяющегося выпара, кг/с; h ХВО, h СМ , h 1ПВ , h К – соответственно энтальпии химически очищ-енной воды, смеси конденсата из конденсатного бака, питательной воды на выходе из деаэратора и конденсата из водоподогревателей, кДж/кг; – энтальпии редуцированного пара, вторичного пара из расширителей непрерывной продувки, выпара деаэратора соответственно, кДж/кг. Из уравнения теплового баланса определяется выражение для расхода пара на деаэрацию воды (11) В формуле (11) обозначения те же, что и в формуле (10). Лекция 3. Расчет тепловой схемы котельной с водогрейными котлами, работающей на закрытую систему теплоснабжения При расчете тепловой схемы котельной решаются уравнения теплового и материального баланса для каждого элемента. При расхождении полу-ченных в результате расчета величин по отношению к предварительно принятым более чем на 3 % расчет повторяют, принимая полученные зна- чения за исходные данные. Тепловая схема котельной с водогрейными котлами, работающей на закрытую систему теплоснабжения, приведена на рис. 3.1. Рис. 9. Принципиальная тепловая схема котельной 3.1. Исходные данные для расчета 1. Пар для технологических нужд производства имеет давление Р =1,37 МПа, степень сухости х = 0,99, расход DТ = 4,16 кг/с . 2. Расход тепла на подогрев сетевой воды Q C = 7,1⋅ 103 кВт; энтальпия сетевой воды в подающей магистрали h гор = 394 кДж/кг; энтальпия воды, поступающей из обратной магистрали, h обр = 293 кДж/кг. 3. В котельную возвращается конденсат от технологических потребителей в количестве μ = 0,6 от расхода пара на технологические нужды D T с температурой t = 70 ○С. 4. Расход пара на собственные нужды и потери внутри котельной составляет 3 % от суммы расходов пара на технологические нужды и на подогрев сетевой воды 5. Величина непрерывной продувки составляет Р НП = 3 % от суммарной паропроизводительности котельной D . 6. Степень сухости пара в расширителе непрерывной продувки х Р = 0,98. 7. Потери воды в теплосети ΔG C составляют 1,5 % от расхода сетевой воды G C . 8. Температура сырой воды, поступающей в котельную, t СВ = 5 ○С. 3.2. Определение расходов пара элементов тепловой схемы БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК 1. Соловьев Ю. П. Вспомогательное оборудование ТЭЦ, центральных котельных и его автоматизация / Ю. П. Соловьев, А. И. Михельсон. – М.: Энергия, 1972. – 256 с. 2. Методические указания по проектированию ТЭС с максимально сокращенными стоками. – М.: Минэнерго СССР, 1991. 3. Эстеркин Р. И. Котельные установки. Курсовое и дипломное проектирование: учебное пособие для техникумов / Р. И. Эстеркин. – Л.: Энергоатомиздат. Ленингр. от-ние, 1989. – 280 с. 4. Эстеркин Р. И. Промышленные котельные установки / Р. И. Эстеркин. – Л.: Энергоатомиздат. Ленингр. от-ние, 1989. – 256 с. 5. Назмеев Ю. Г. Теплообменные аппараты ТЭС: учебное пособие для вузов / Ю. Г. Назмеев, В. М. Лавыгин. – М.: Энергоатомиздат, 1988. – 288 с. 6. Копылов А. С. Водоподготовка в энергетике: учебное пособие для вузов / А. С. Копылов, В. М. Лавыгин, В. Ф. Очков. – М.: МЭИ, 2003. – 309 с. 7. Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Российской Федерации / Минэнерго России. – М.: СПО ОРГРЭС, 2003. 8. Александров А. А. Таблицы теплофизических свойств воды и водяного пара: справочник / А. А. Александров, Б. А. Григорьев; рек. Гос. службой стандартных справочных данных. ГСССД __________Р-776–98. – М.: МЭИ, 1999. – 168 с.