Обоснование и выбор структурных схем подстанций

Лекция 6 Обоснование и выбор структурных схем подстанций. 1. Графики нагрузки 2. Структурная схема подстанции. 3. Обоснование и выбор структурных схем по упрощенной методике. 4. Обоснование и выбор структурных схем по полной методике. 1 ГРАФИКИ НАГРУЗОК ЭЛЕКТРОУСТАНОВОК. а в б Различают графики суточные (а и б) и годовые(в); по продолжительности: непрерывные (а) и ступенчатые (б); зимние и летние; графики активной и реактивной нагрузки и т.п. 2 Суточны е графики активной нагрузки электроустановок различного типа а б а — двухсменное предприятие; б — трехсменное предприятие; в — коммунальные нужды города 3 в Подстанции размещаются вблизи центра нагрузок. Как правило, на них устанавливается два (авто)трансформатора. Это связано с категорией электроприемников. Действующие ПУЭ устанавливают три категории потребителей: Электроприемники I категории — электроприемники, перерыв электроснабжения которых может повлечь за собой: опасность для жизни людей, значительный ущерб народному хозяйству; повреждение дорогостоящего основного оборудования, массовый брак продукции, расстройство сложного технологического процесса, нарушение функционирования особо важных элементов коммунального хозяйства. Электроприемники II категории — электроприемники, перерыв электроснабжения которых приводит к массовому недо- отпуску продукции, массовым простоям рабочих, механизмов и промышленного транспорта, нарушению нормальной деятельности значительного количества городских и сельских жителей. Электроприемники III категории — все остальные электроприемники, не подходящие под определения I и II категорий. 4 Характерны е структурны е семы подстанций А) Б) Количество (авто)трансформаторов и отходящих линий показано условно. А) Схема с одним РУ повышенного напряжения РУ ВН. Б) Схема с двумя РУ повышенного напряжения РУ ВН и РУ СН. В) В,Г) Схема с тремя РУ повышенного напряжения. Д) 5 Статистические данны е по подстанциям 110 – 750 кВ, эксплуатируемы е в энергосистемах нашей страны . ПОДСТАНЦИИ 750 кВ. Количество подстанций 750 кВ невелико. Из 11 подстанций шесть с трансформацией 750/330 кВ, прочие – 750/500, 750/500/330/110, 75/500/220, и 750/220. Среди них три с одним, шесть с двумя и две с тремя автотрансформаторами. По одной, двум и трем линиям 750 кВ соответственно подключены к сети две, четыре и пять подстанций. ПОДСТАНЦИИ 500 кВ. На них приняты следующие ступени трансформатора: 500/220 (65%), 500/110(10%) и 500/220/110(25%). На 60% подстанций установлено два автотрансформатора; 14% подстанций находились на начальном этапе развития (один автотрансформатор), при этом для повышения надежности использована группа из трех однофазных автотрансформаторов с резервной фазой. На оставшихся 26% подстанций стоит три-четыре автотрансформатора, что является следствием роста нагрузки подстанций при эксплуатации. Лишь 5,5% подстанций подключены к сети по одной линии, 44,5% - по двум,22,2% - по трем, 20,8 – по четырем и 7% - по пяти-шести линиям. 6 ПОДСТАНЦИИ 330 кВ. 330/110(88%) и 330/220/110 кВ (12%). Не приняты во внимание подстанции для стыка сетей с различными системами номинальных напряжений. В 60% случаев установлено два, в 25% - три, в 9% - четыре – шесть автотрансформаторов; 6% подстанций находились на этапе развития(один автотрансформатор). Только 3% подстанций подключено к сети по одной линии, 47% - по двум, 31% - по трем и 19% - по четырем – шести. ПОДСТАНЦИИ 220 кВ. 220/110(90%), 220/6 – 10 кВ и в ряде случаев 220/35 кВ(10%). Не учтены подстанции, служащие для электроснабжения компрессорных станций газопроводов тяговые подстанции. На 88% подстанций два (авто)трансформатора 220 кВ и две отходящие линии 220 кВ. Оставшуюся часть составляют мощные трех – четырехтрансформаторные подстанции. ПОДСТАНЦИИ 110 кВ. Выборочный анализ подстанций 110/6 – 35 кВ обширного региона показал, что на них, как правило, по два трансформатора и две линии 110 кВ. В 89 % случаев подстанции двух- ,в 7% - трех- и в 4% - четырехтрансформаторные. 7 Условия параллельного включения трансформаторов. Допускается параллельная работа трансформаторов (автотрансформаторов) при условии, что ни одна из обмоток не будет нагружена током, превышающим допустимый ток для данной обмотки. Параллельная работа трансформаторов разрешается при следующих условиях: группы соединения обмоток одинаковы, соотношение мощностей трансформаторов не более 1:3, коэффициенты трансформации отличаются не более чем на ±0,5%, напряжения короткого замыкания отличаются не более чем на ±10%, произведена фазировка трансформаторов. Для выравнивания нагрузки между параллельно работающими трансформаторами с отличными напряжениями к.з. допускается в небольших пределах изменение коэффициента трансформации путем переключения ответвлений при условии, что ни один из трансформаторов не будет перегружен. 2. Как правило, на параллельную работу должны включаться одинаковые трансформаторы (с точностью до производственных отклонений). 8 УТОЧНЕННАЯ МЕТОДИКА ОБОСНОВАНИЯ И ВЫБОРА КОЛИЧЕСТВА И МОЩНОСТИ (АВТО)ТРАНСФОРМАТОРОВ. 1. Задаются исходные данные подстанции: район сооружения; количество РУ различного напряжения; графики нагрузки для зимнего и летнего периодов; мощности синхронных компенсаторов или батарей статических конденсаторов, подключаемых к третичным обмоткам (авто)трансформаторов; задаются характеристики удельного ущерба потребителей подстанции. 2. Выбирается тип трансформаторного оборудования, подлежащего установке: при напряжении 110/6-10,220/6-10 и 330/6-10 кВ – двухобмоточные трансформаторы; 110/35/6 – 10 и 220/35/6 – 10 кВ – то же, но трехобмоточные; 220/110/6-35, 330/110/6-35, 330/220/6-35 кВ или при наличии РУ 500 кВ и выше – трехобмоточные автотрансформаторы. 3. Принимается количество (авто)трансформаторов nт = 2. 4. Строятся для нормального режима графики нагрузки на стороне высшего, среднего и низшего напряжения трехобмоточных (авто)трансформаторов с учетом источников реактивной мощности, подключаемых к третичным обмоткам. Для автотрансформаторов, кроме того, рассчитываются графики нагрузки общей обмотки, если передаваемые потоки мощности суммируются на стороне среднего напряжения. При подключении к третичной обмотке автотрансформатора источника реактивной мощности, графики нагрузки общей обмотки строятся при любом сочетании направлений потоков мощностей. 9 Если потоки мощности суммируются на стороне среднего напряжения автотрансформатора, то полная мощность общей обмотки определяется Sобщ  (kтип РВ  РН )2  (kтипQВ  QН )2 а при прочих направлениях потоков ,(1) Sобщ  (kтип РC  U C ном PН / U В ном ) 2  (kтип QC  U C ном QН / U В ном ) 2,(2) где PВ, РС и РН - соответственно активная мощность на стороне высшего, среднего низшего напряжения; QВ, QС и QН - то же, но реактивная мощность. При относительно небольшой (до 10 – 15%) разнице в коэффициентах мощности на выводах автотрансформатора, выражения (1),(2) преобразуются соответственно к виду: Sобщ kтип S В  S Н , (3) Sобщ kтип SC  U C ном S Н / U В ном,(4) где SВ, SC и SН – полные мощности на стороне высшего, среднего и низшего напряжения. 5. Намечается предварительное значение номинальной мощности (авто)трансформатора из условия Sном ≥Sнб/2, где Sнб – наибольшая нагрузка подстанции при использовании двухобмоточных трансформаторов или результирующая мощность наиболее нагруженных обмоток трехобмоточных (авто)трансформаторов. Когда наиболее нагруженной оказывается общая обмотка, то Sнб =nтSобщ/kтип. По значению Sном выбирается тип (авто)трансформаторов, 10 которые должны быть оснащены устройствами РПН. Если при минимальном значении Sном оказывается, что Sном ≥ Sнб, то выбор количества и мощности (авто)трансформаторов на подстанции считается законченным. 6. Анализируется нормальный режим, в котором оба трансформатора включены. В нем должно полностью обеспечиваться электроснабжение потребителей с учетом допустимой систематической перегрузки (авто)трансформаторов. В противном случае Sном увеличивается на одну ступень до тех пор, пока данный критерий не будет выдержан. Если двух (авто)трансформаторов с наибольшей Sном (из имеющихся для данного класса напряжения значения) недостаточно, то следует идти на увеличение их количества на единицу. Предварительное значение Sном здесь принимается, исходя из соотношения Sном ≈Sнб/nт, и анализ нормального режима повторяется. 7. Рассматриваются ремонтные режимы, когда один из (авто)трансформаторов отключен для проведения планового ремонта в период зимнего и летнего графиков нагрузки. В ремонтных режимах должно полностью обеспечиваться электроснабжение потребителей с учетом допустимой систематической перегрузки (авто)трансформаторов. При выполнении данного положения выбор количества и мощности (авто)трансформаторов на подстанции считается законченным. Возможно, что в одном из ремонтных режимов обеспечивается полное электроснабжение потребителей, а в другом нет. Тогда вводится ограничение на 11 сезонное время их проведения, т.е. ремонты следует планировать в те периоды, когда исключено ограничение электроснабжения потребителей. Может оказаться, что ни в одном из упомянутых режимов не обеспечивается полное электроснабжение потребителей. В этом случае Sном увеличивается на одну ступень до выполнения требуемого положения. Если двух (авто)трансформаторов с наибольшей Sном (из имеющихся для данного класса напряжений значения) недостаточно, то следует идти на увеличение их количества на единицу. Предварительное значение Sном здесь принимается, исходя из соотношения Sном ≈Sнб/nт, и анализ нормального и ремонтных режимов повторяется. 8. Анализу подвергаются послеаварийные режимы, связанные с отказом одного из (авто)трансформаторов во время зимнего и летнего графиков нагрузки. При полном обеспечении электроснабжения потребителей, с учетом допустимой аварийной перегрузки (авто)трансформаторов, выбор их количества и мощности на подстанции считается законченным. В противном случае для каждого i-го часа определяется ограничение электроснабжения потребителей Pi  PНГi  Pперегрi где Pнгi- нагрузка потребителей; Pперегрi – допустимая аварийная перегрузка (авто)трансформатора. Исходя из Pi выявляются экономические последствия из – за рассматриваемых отказов. 12 9.Определяются суммарные за расчетный срок службы (авто)трансформаторов (30 лет) затраты на вариант структурной схемы, включающие капитальные вложения, издержки, связанные с возмещением потерь электроэнергии в (авто)трансформаторах, а также экономические последствия из – за ненадежности схемы. 10.Формируется второй вариант структурной схемы, в котором при единичных отказах (авто)трансформаторов обеспечивается полное электроснабжение потребителей за счет увеличения номинальной мощности или количества (авто)трансформаторов. Их номинальная мощность выбирается в соответствии с пп. 1 – 8 упрощенной методики. 11.Рассчитываются суммарные затраты на второй вариант структурной схемы без учета фактора надежности. 12.Оцениваются для обоих вариантов структурной схемы экономические последствия отказов одного из (авто)трансформаторов во время планового ремонта другого, но только в том случае, если их количество в сравниваемых вариантах оказалось неравным. Корректируются итоговые затраты, найденные в пп. 9 и 11, добавлением к ним соответствующих значений, полученных в настоящем пункте. 13.Выбирается вариант структурной схемы, имеющий меньшие завтраты. 13 Выбрать число и мощность трансформаторов на понижающей пс 110/10 кВ. Район сооружения центр европейской части страны, московский регион. Удельный ущерб потребителей из-за внезапного ограничения их электроснабжения yп=1,5 о.е./(кВт∙ч).Продолжительность зимнего графика нагрузки 200, летнего 165 суток. Выбираем тр-р ТРДН-40 000/110 мощностью Sном=40 МВА и системой охлаждения Д. Анализируем нормальный режим, когда оба трансформатора включены. Их результирующая пропускная способность 2Sном=2∙40=80 МВА превышает наибольшую продолжительную нагрузку Sнб потребителей в период и зимнего, и летнего графиков нагрузки. Таким образом, в рассматриваемом режиме трансформаторы обеспечивают полное электроснабжение потребителей без перегрузки. 14 Рассмотрим ремонтный режим, связанный с плановым отключением одного из трансформаторов во время зимнего графика нагрузки. Оставшийся в работе трансформатор будет подвергаться в данном продолжительном режиме систематической перегрузке, так как Sнб > Sном. выделяется участок перегрузки на пересечении линии Sном с линией нагрузки, находится начальная нагрузка определяется предварительное значение перегрузки сравнивается k’2= 1,4 c kmax=75/40=1,88; так как k’2= 1,64<0,9kmax=0,9∙1,88=1,69, то 0,9kmax=1,69,а продолжительность h перегрузки эквивалентного графика нагрузки пересчитывается отыскивается по табл. 4.4 при системе охлаждения типа Д, эквивалентной температуре воздуха θ=-10oC, предварительной нарузке k1=0,9 и продолжительности перегрузки h=13 ч значение допустимой систематической перегрузки k2доп= 1,27(найдено линейной аппроксимацией между k2доп=1,3 при h=8ч и k2доп=1,21 при h=24ч). 15 k2доп=1,27