Физико-механические свойства горных пород

Лекция 2 ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ГОРНЫХ ПОРОД 1 Общие сведения Изучение физико-механических свойств горных пород имеет важное значение при сооружении нефтяных и газовых скважин. Без знаний свойств пород невозможно выбрать конструкцию буровой скважины, подобрать наиболее эффективный породоразрушающий инструмент, определить параметры режима бурения, включая нагрузку на долото, частоту его вращения, объем и качество бурового раствора. Знание свойств горных пород необходимо при интерпретации диаграмм геофизических исследований скважин. Без знания свойств горных пород нельзя выбрать наиболее эффективную систему разработки нефтяных и газовых залежей и провести подсчет запасов углеводородов. Необходимо отметить, что твердые горные породы в отличие от других твердых тел, обладают анизотропностью, т.е. неравносвойственностью в разных направлениях нагрузки на них. Особенно отмечается зависимость свойств горных пород от выбранного направления для осадочных пород. Причины этого следует искать в условиях осадконакопления при образовании слоистой текстуры. При этом свойства пород в параллельной плоскости напластования или слоистости существенно отличаются от свойств в перпендикулярном направлении. Для метаморфических пород, подвергшихся влиянию какого-либо одностороннего горного давления и имеющих сланцеватую текстуру, анизитропность свойств вдоль поверхностей сланцеватости и поперек является частым явлением. Анизотропность физико-механических свойств горных пород определяется коэффициентом анизотропности кан, который может быть подсчитан следующим образом Кан = А  , А (2.1) где А  - показатель свойства породы вдоль слоистости или сланцеватости; А  - показатель того же свойства в перпендикулярном направлении нагрузки породы. 2 Плотностные свойства горных пород К ним относятся трещиноватость. плотность, 18 объемная масса, пористость, Плотностью называется масса единицы объема твердой фазы (минерального скелета) горной породы. Плотность зависит, главным образом от плотности минералов, слагающих породу. Плотность основных породообразующих минералов в земной коре колеблется в диапазоне от 1900 до 3500 кг/м3. Плотность осадочных горных пород находится в пределах от 1850 до 3200 кг/м3 Чаще всего в геологических разрезах встречаются породы с плотностью от 1850 до 2700 кг/м3. Важным структурным фактором является объемная масса горной породы. Это масса единицы объема породы в ее естественном состоянии, то есть с минеральным скелетом, порами и трещинами. Объемная масса имеет то же значение, что и плотность монолитных (без пор и трещин) пород. Для пористых пород объемная масса всегда меньше их плотности. Объемная масса пород, имеющих в порах и трещинах капельную жидкость, больше объемной массы сухих пород. Разница возрастает по мере роста пористости и минерализации пластовой воды. При увеличении глубины скважины за счет роста горного давления происходит уплотнение пород, смятие пор и пустот, поэтому объемная масса возрастает. Горные породы осадочного комплекса имеют объемную массу, равную 1800-2500 кг/м3, а насыщенные водой осадочные породы имеют объемную массу 2000-2700 кг/м3. С ростом глубины скважины увеличивается температура горных пород. Повышение температуры вызывает увеличение объема минерального скелета и пластового флюида, поэтому объемная масса несколько снижается. В работе [5] было предложено плотностью называть осредненные значения объемной массы породы для значительных интервалов и даже полностью для геологического разреза. В таблице 2.1 приведены плотности основных осадочных пород. Таблица 2.1 – Плотность осадочных пород [5] Горная порода Песчаники Глины Аргиллиты Мергели Плотность, кг/м3 2320-3200 1850-2200 2630-2860 2370-2920 Горная порода Алевролиты Известняки Доломиты Каменная соль Плотность, кг/м3 2340-3040 2360-2980 2460-3190 2100-2200 Наиболее важным структурным признаком породы является пористость, определяемая наличием в ней пор, трещин (пустот). 19 Общая (абсолютная, физическая, полная) пористость характеризуется отношением объема пор к объему всей породы. Коэффициент общей пористости кп есть отношение объема всех пор Vпор к полному объему образца породы Vобр, в долях или процентах Кп = Vпор  100. Vобр (2.2) Известна также открытая пористость, которая учитывает сообщающиеся между собой поры. Она всегда меньше или равна общей пористости. Динамическая (эффективная) пористость учитывает только часть объема открытых пор с движущимся пластовым флюидом. Пористость магматических и метаморфических пород весьма мала (0,8-1,2 %) [1]. Осадочные породы имеют большую пористость (таблица 2.2). Таблица 2.2 – Общая пористость основных пород нефтяных и газовых месторождений Горные породы Глины Аргиллиты Глинистые сланцы Пески Кп, % 0-62 0-25 0,5-4 2-55 Горные породы Песчаники Известняки Доломиты Алевролит Кп, % 0-53 0-45 2,5-33 0-47 Как следует из таблицы, наибольшую общую пористость имеют глины, пески, песчаники, но у глины поры в основном закрытые, то есть не сообщающиеся друг с другом. Обломочные породы весьма пористы. С ростом глубины пористость обломочных пород уменьшается. Пористость зависит от формы и размеров зерен, степени их окатанности, уплотнения, цементирования обломков и зерен. Пористость пород-коллекторов нефтяных и газовых месторождений чаще всего находится в следующих пределах (%): Пески 20-25 Песчаники 10-30 Карбонатные породы 10-20. По происхождению поры, трещины могут быть первичными и вторичными. К первым относятся поры и трещины, образующиеся во время осадконакопления и формирования массива горных пород. Вторичные поры и трещины образовались в течение постдиагенетического изменения. В этом отношении наиболее характерными являются 20 карбонатные породы, например, при доломитизации известняков образуется значительное количество пустот. По размеру поровые каналы пород-коллекторов условно делят на три группы [4]: - сверхкапиллярные – более 0,5 мм; - капиллярные 0,5-0,0002 мм; - субкапиллярные – менее 0,0002 мм. Структура порового пространства зависит от следующих факторов: - степени трещиноватости; - гранулометрического состава пород; - характеристики цементации. Измерения коэффициента полной пористости горных пород кп основывается на следующем соотношении кп  Vпор Vобр  V зерн V зерн   1 , Vобр Vобр Vобр (2.3) где Vзерн – объем минерального скелета образца. С учетом того, что масса образца складывается из слагающих его зерен, уравнение (2.3) может быть представлено так кп  1  обр ,  зерн (2.4) где обр и  зерн суть плотности образца породы и плотности минерального скелета. Определение плотности [1, 3, 6]. Плотности горных пород  г.п. определяется с помощью весов на основании того, что она равна массе пород, отнесенной к ее объему. Масса породы  м определяется или путем вытеснения воды в мерном сосуде или посредством гидростатического взвешивания. Последний из перечисленных методов включает подвешенную на гидростатических весах на тонкой проволоке образец пород, взвешенный на воздухе и при погружении его в воду. Объем вытесненной воды Vвв численно равен объему образца горной породы. Масса породы фиксируется при взвешивании образца на воздухе. Таким образом плотность горной породы равна  г.п.  м Vвв . 21 (2.5) 3 Проницаемость В процессе бурения скважин с промывкой их буровым раствором возникают сложные явления взаимодействия раствора с горными породами на стенках ствола. Это, прежде всего, явления фильтрации, диффузии, теплообмен и капиллярная пропитка. Самым значительным элементом воздействия бурового раствора на породы является фильтрация, которая служит причиной возникновения таких процессов, как поглощения бурового раствора, нефтегазоводопроявлений пластовых флюидов в скважину, кольматация стенок призабойной зоны пласта, суффозия (разрушение) пород в зоне перфорации во время освоения скважины и ее эксплуатации [4]. В результате фильтрации глинистые горные породы при первичном вскрытии пласта набухают и теряют устойчивость. Все расчеты по добыче нефти и газа основаны на теории фильтрации пластовых флюидов. В теории фильтрации рассматриваются модели течения флюида, которые связывают потери напора его при движении в пористой среде со свойствами и параметрами флюида. Общепризнанным является линейный закон фильтрации Дарси, в котором скорость фильтрации жидкости в порах породы пропорциональна градиенту давления и обратно пропорциональна динамической вязкости. Закон Дарси записывается следующей формулой [4] кпр  Qr L , P  F (2.6) где Q – объемный расход жидкости в единицу времени, м3/с;  - динамическая вязкость жидкости, Па·с; F – площадь поперечного сечения пористой среды, м2; ΔP – перепад давления, Па; L – длина пористой среды, м; кпр – коэффициент проницаемости, м2. Коэффициент фильтрации является количественной мерой проницаемости, то есть способности горных пород фильтровать сквозь себя жидкости или газы под воздействием градиента давления. В практике работ обычно применяют размерность коэффициента проницаемости равным (мкм2). В технической системе использовалась размерность в виде «дарси (Д)» и «миллидарси (мД)». Известны следующие виды проницаемости: абсолютная, эффективная и относительная. Абсолютная (физическая) проницаемость представляет собой проницаемость пористой породы для единственной фазы, которая физически и химически инертна к породе. Под эффективной (фазовой) проницаемостью понимают проницаемость при наличии в породе более одной фазы. Как известно, в 22 продуктивных пластах поры могут вмещать как жидкость (нефть, вода), так и газ. Проницаемость любой из этих фаз не будет равна абсолютной проницаемости. Относительная проницаемость это отношение эффективной проницаемости к абсолютной. Существует ряд классификаций горных пород по проницаемости. Наиболее простая классификация разработана Кобрановой В.Н. [2], предложившей разделить породы на проницаемые, полупроницаемые и практически непроницаемые. К проницаемым отнесены грубообломочные осадочные породы, включая галечники и гравий, песчано-алеврито-глинистые и трещинноватые и кавернозно-трещинные карбонатные породы с коэффициентом проницаемости кпр > 10-2 мкм2. Сюда же относят и трещиноватые магматические и метаморфические породы, в которых наблюдаются проницаемые разности. Полупористые породы (10-4 < кпр < 10-2 мкм2) включают менее отсортированные глинистые пески, алевриты и песчаники с пористостью < 10 – 15 %, микротрещиноватые карбонатные породы с субкапиллярными каналами. Практически непроницаемые породы включают глины, аргиллиты, глинистые сланцы, мергели с субкапиллярными каналами, а также сильно сцементированные алевролиты, известняки, песчаники и плотные магматические и метаморфические породы (кпр < 10-4 мкм2). Некоторые специалисты к трем описанным типам пород относят еще один. Это породы-экраны нефти и газа с коэффициентом проницаемости к пр < 10-6 мкм2. Они имеют такую низкую проницаемость, что служат ловушками для мигрирующих по геологическому разрезу скоплением нефти и газа. К ним относятся глины пластичные слабопесчанистые, ангидрит, каменная соль, многолетнемерзлые породы. На проницаемость песчаноалевролитовых пород существенно влияет размер обломков. Чем крупнее обломки, тем больше размер пор и выше проницаемость. В породах, сложенных из неоднородных частиц проницаемость уменьшается по сравнению с породами, состоящих из относительно однородных по размеру обломков. Цемент осадочных горных пород оказывает большое влияние на проницаемость. Занимая пространство между частицами породы цемент перекрывает пути фильтрационных потоков. Рассматривая влияние минерального состава глинистых цементов, необходимо отметить то, что наиболее резко уменьшает проницаемость монтмориллонит. Экспериментально установлено то, что в осадочных породах содержащих 20-25 % карбонатного цемента, проницаемость близка к нулю [3]. Для определения абсолютной проницаемости используется ряд приборов. Все они имеют близкие по составу узлы. Это, прежде всего кернодержатель, в котором находится керн горной породы, проницаемость 23 которого определяют, узлов для замера давлений на входе и выходе кернодержателя, расходомер и механизм для подачи жидкости или газа в кернодержатель [4]. 4 Прочность Прочность определяется способностью пород сопротивляться разрушению под действием нагрузок. Критические значения напряжений, при которых происходит разрушение породы, называют пределом прочности. Различают пределы прочности пород на одноосное сжатие  сж , растяжение  р , изгиба  изг , сдвига (среза)  сдв . При проходке глубоких скважин разрушение горных пород на забое происходит в условиях всестороннего сжатия, поэтому рассматривается также понятие «предел прочности при всестороннем сжатии  сж [1, 5, 6, 8, 9]. В горно-добывающей промышленности применяется термин «крепость» как синоним понятия «прочность». Широко известен коэффициент крепости Протодьяконова М.М., определяемый отношением значения предела прочности породы при одноосном сжатии к 100. Наиболее простым видом определения прочности является одноосное сжатию, так как она проводится при простом напряженном состоянии, то есть  3 < 0;  1 -  2 = 0. Этот метод является стандартным. Определение прочности  сж проводят на гидропрессах. При подготовке образцов пород к опыту следует помнить что размер образца цилиндрической или прямоугольной формы должен быть близким к 40-50 мм с примерно одинаковыми размерами длины и диаметра для цилиндра и поперечными и продольными размерами для образцов прямоугольной формы. Схема проведения опыта приведена на рисунке 2.1. 2 1 3 2 1 – образец породы; 2 – плиты пресса; 3 – стол гидропресса 24 Рисунок 2.1 – Установка для определения предела прочности на одноосное сжатие Образец породы 1 размещается на столе 3 гидропресса, нагружается давильной плитой 2 до разрушения. В опыте фиксируется максимальная нагрузка Рmax, соответствующая моменту разрушения образца породы. Предел прочности на одноосное сжатие  сж рассчитывается как отношение разрушающей нагрузки Рmax к площади поперечного сечения образца F  сж  Pmax . F (2.7) В опытах с хрупкими породами возможно определение таких упругих свойств как модуль продольной упругости при одноосном сжатии (модуль Юнга) и коэффициент Пуассона  сж . При измерении изменений в продольном и поперечном направлении образца это решается так [5, 9]: предположим то, что в процессе опыта длина образца l уменьшилась на величину Δl, а поперечный размер d увеличился на Δd. В этом случае коэффициент Пуассона равен  сж  l  l , d  d (2.8) а модуль Юнга Есж рассчитывается по формуле Есж  Pmax  l . F  l (2.9) В таблице 2.3 приведена классификация горных пород по прочности на одноосное сжатие, разработанная в УГНТУ [5]. Таблица 2.3 – Классификация горных пород по прочности на одноосное сжатие Группы Категории  сж , МПа Группы Категории  сж , МПа Весьма 1 <4 Средней 7 35-52 слабые 2 4-6 прочности 8 52-80 3 6-10 9 80-120 Слабые 4 10-15 Прочные 10 1205 15-23 11 180 6 23-35 Очень 12 180прочные 270 < 270 25 Наибольшей прочностью обладают породы, содержащие кварц. Кварц имеет предел прочности при одноосном сжатии равный 5·10 8 ПА. Полевые шпаты, входящие в некоторые осадочные породы, обуславливают их малую прочность. Процесс разрушения пород это разрыв связей между частицами кристаллов и молекулами. Для разрыва должны быть приложены силы, превосходящие межатомные связи и связи в кристаллических решетках пород. Силы сцепления между частицами в кристаллах могут быть 4-х типов: ионные, ковалентные (атомные или гомополярные), металлические, молекулярные [6, 9]. Ионная связь характерна для значительной части горных пород, например, для солей. В кристаллической решетке каменной соли в местах узлов размещены ионы натрия и хлора, между которыми существует электростатическое притяжение. Ионы Na и Сl имеют положительный и отрицательный заряды. При ковалентной (атомной или гомополярной) связи в узлах кристаллической решетки размещены атомы элемента, взаимодействие между парой нейтральных соседних атомов и обеспечивает атомную связь, характерную например для алмазов. Металлическая связь характерна для металлов. В основе узлов кристаллической решетки металла электрическая сила связи между положительными ионами и отрицательными электронами обеспечивают прочность металлов. Молекулярная связь характерна для слабой силы связи между нейтральными молекулами. Это графит, самородная сера и др. Многочисленные экспериментальные исследования прочности горных пород выявили значительные расхождения между результатами лабораторных опытов и результатами теоретических расчетов прочности пород, имеющих идеальную кристаллическую структуру. В работе [5, 6, 9] приведены данные по сравнению теоретической и реальной прочности кристаллической решетки каменной соли. По расчету теоретическая прочность составляет 240 МПа, в то время как реальная техническая прочность равна 0,5 МПа. Главная причина значительной разницы в том, что в кристаллах пород имеется значительное число нарушений. Исследования на электронных микроскопах показали, что реальные кристаллы имеют существенные дефекты: вакансии, дислокации, поверхностные дефекты и др. Вакансии – это точечные дефекты, в виде незанятых узлов решетки кристалла, смещения ионов (атомов) в пространство между узлами, внедрение в решетку ионов (атомов), не принадлежащих кристаллу. Дислокации – это линейные дефекты в виде краевого, винтового смещения 26 одной части кристалла относительно другой. При поверхностных дефектах частицы породы на поверхности образца имеют существенно другую энергию связи по сравнению с частицами внутри образца. Причины нарушений кристаллической решетки следует искать в условиях кристаллизации магмы, когда появление очередного кристалла происходит в ограниченном пространстве между кристаллами, образовавшимися несколько ранее других. Таким образом, образуются кристаллы, зерна неправильной формы с многочисленными дефектами, а, следовательно, с аномально низкими механическими свойствами. Выращивание искусственных кристаллов в лабораторных опытах при обеспечении «щадящих» условий приводит к совершенно исключительным результатам. Искусственные кристаллы в сотни и тысячи раз превосходят по механическим свойствам кристаллы из горных пород. Проведены также опыты по выращиванию кристаллов в условиях невесомости на околоземных орбитах. Одной из известных теорий разрушения пород в горном деле следует назвать теорию хрупкого разрушения, предложенную А. Гриффитсом [6]. Основой теории считается наличие в горных породах множества трещин, которые предопределяют ослабление связей в породе. Решающее значение для начального процесса разрушения играют так называемые критические трещины, на краях которых происходит концентрации напряжений. Трещины начинают расти при превышающих в данной точке приложенной нагрузки над прочностью породы при растяжении. Пластическое разрушение в кристаллической решетке горных пород состоит из соскальзывания, сдвига одних атомов на другой. По данным Шрейнера Л.А. [3, 6, 8] хрупкие деформации происходят также внутри пластических деформаций, поэтому во многих горных породах процесс разрушения лучше описывается теорией А. Гриффитса. Широко применяется в горном деле теория прочности Мора, которая основана на предположении наличия в каждой точке деформированного образца горных пород зависимости между касательными и нормальными напряжениями. По Мору, разрушения горной породы наступает при совместном воздействии нормальных и касательных напряжений. Испытывая горные породы при нагрузках разного вида мы получаем характеристики породы именно для этих видов нагружения. Но прочность породы величина комплексная. Это совокупность характеристик прочностей породы. Выражениям такой совокупности является паспорт прочности горной породы, обоснование которого лежит в теории прочности О.Мора. По сути дела паспорт прочности есть диаграмма зависимости между касательными и нормальными напряжениями, при которых происходит разрушение породы [6, 8, 9, 13, 14]. 27 Для построения паспорта прочности необходимо иметь несколько значений пределов прочности породы, полученных при разных видах нагружения. Рассмотрим построение паспорта прочности при самом простом способе: при наличии результатов испытания породы на одноосное сжатие  сж и растяжение  р (рисунок 2.2). Рисунок 2.2 - Построение паспорта прочности На оси абсцисс откладываем значение предела прочности на одноосное сжатие  сж , значение предела прочности на растяжение  р и проводим круги напряжений Мора, которые называют предельными. Далее проводим касательную к этим кругам, которая носит название огибающей этих кругов напряжений. Она характеризует предельное напряженное состояние породы в момент ее разрушения. Огибающую кривую называют паспортом прочности породы. Любая точка на графике, попадающая внутрь огибающих кривых, является разрушающим напряжением для горной породы, паспорт которой построен. По Мору разрушение происходит в момент достижения касательными напряжениями огибающей кривой или в случае  = 0 нормальные растягивающие напряжения достигнут определенной величины. Огибающая предельных кругов напряжений или паспорт прочности породы можно представить уравнением Кулона    0   н  tg , где tg - коэффициент внутреннего трения. 28 (2.10) Фрагмент уравнения  н  tg следует по Сулакшину С.С. [8] рассматривать как сопротивление сил трения сдвигу породы, возникающим между элементами ее. tg - это коэффициент пропорциональности между приращениями нормальных и касательных напряжений при разрушении горной породы;  0 - определено выше, как сцепление породы. Оно численно равно пределу прочности породы на сдвиг (срез) при отсутствии нормальных напряжений. Сопротивление горных пород при разрушении в большой степени зависит от вида деформации. Горные породы оказывают значительное сопротивление при всестороннем и одноосном сжатии, а при других видах нагружения их прочность мала [5]. В таблице 2.4 приведены сравнительные величины прочности пород [5]. Таблица 2.4 – Сравнительные величины прочности пород Породы Песчаники Глинистые сланцы Известняки Мрамор Относительная доля от сопротивления сжатию, %  сж 100 100 100 100 s  изг р 10-20 15-20 16-40 2-14 15-60 8-10 - 2-5 10-18 10-13 8-10 Таким образом, можно записать следующее неравенство вс  сж   сж   сдв   изг   р . (2.11) Большой объем бурения производится с помощью шарошечных буровых долот, при этом основным этапом разрушения является этап вдавливания. При вдавливании зуб долота сжимает горную породу, расходуя при этом значительную долю осевой нагрузки. Именно здесь следует искать основную причину низкого коэффициента полезного действия разрушения пород при бурении скважин. Очевидно породоразрушающий инструмент будущего должен быть таким, чтобы оказывать на породы усилия сдвига (среза) и в определенной мере изгиба и растяжения. Отношение р  сж для хрупких пород типа песчаников 29 достигают величины 1 , для пластичных же пород это отношение равно ~ 40 1 (глины). 5 В настоящее время в стране происходит массовая замена шарошечных долот дробяще-скалывающего действия на алмазнотвердосплавные режущего действия. И это находит подтверждение того, о чем было сказано выше. Низкая прочность породы на растяжение проявляется при бурении скважин потерей устойчивости стенок ствола, осыпями и обвалами пород. 5 Упругие свойства Упругость пород – это их способность восстанавливать свою форму и объем после прекращения действия нагрузки. Упругая деформация полностью исчезает после снятия нагрузки. Это обратимая деформация. В идеально упругом теле деформации возникают мгновенно при действии нагрузки и быстро исчезают после ее снятия. Упругость пород является следствием взаимодействия атомов друг с другом. Различают упругую линейную деформацию, когда она прямо пропорциональна напряжению и упругую нелинейную деформацию. Упругие горные породы, как и другие твердые тела, подчиняются закону Гука. В них деформация пропорциональна силе, вызвавшей эту деформацию. Из осадочных пород только некоторые обладают упругостью. Минералы в основном упруги при любых видах приложения нагрузки. Отличие горных пород от упругих тел, подчиняющихся закону Гука, в основном в том, что для них характерны такие явления, как упругий гистерезис и упругое последействие [5, 6]. На рисунке 2.3 показана остаточная деформация εост при гистерезисе и упругом последействии. 30 а б Рисунок 2.3 – Упругий гистерезис и упругое последствие При нагрузке и разгрузке пород, если нагружения проходило в упругой области, кривые Р=f(ε) не совпадают (рисунок 2.3 а), образуя характерную петлю упругого гистерезиса. В случае, если при деформации наблюдение за величиной остаточной деформации будет продолжено, то с течением времени она исчезнет, а образец восстановит свои размеры (рисунок 2.3 б). Это явление носит название упругого последствия. Упругие свойства горных пород характеризуются модулем продольной упругости, модулем сдвига, модулем объемной упругости, коэффициентом Пуассона. Физически модули упругости, модули сдвига и модули объемной упругости – это коэффициенты пропорциональности между напряжениями и упругими деформациями для соответствующего вида приложенных напряжений. Модуль продольной упругости или модуль Юнга Е – это коэффициент пропорциональности между нормальными сжимающими или растягивающими напряжениями σ и соответствующей им относительной продольной деформацией ε. Модуль продольной упругости называют еще модулем продольной упругости он равен Е=σ/ε. (2.12) Модуль сдвига G есть коэффициент пропорциональности между касательным напряжением τ и относительной деформацией сдвига δ. G = τ/ δ. (2.13) Деформация сдвига называют иногда угловой деформацией. Она характеризует изменения формы деформируемой при сдвиге (срезе) породы. Она равна δ=  /2 ,  /2 (2.14) где λ – угол наклона каждого прямоугольного элемента породы после деформации. Объемный модуль упругости К (модуль всестороннего сжатия) пропорционален отношению напряжения при равномерном всестороннем сжатии к упругому относительному изменению объема образца 31 К= где вс Gсж , V / V (2.15) V - относительное изменение объема. V Коэффициент Пуассона (коэффициент поперечных деформаций) μ есть мера пропорциональности между относительными продольными относительными поперечными d деформациями образца. d d / d . l / l μ= l и l (2.16) Все характеристики для упругих горных пород связаны между собой следующими уравнениями G= К= Е ; 2  (1   ) Е . 3  (1  2   ) (2.17) (2.18) 6 Модуль упругости Модуль упругости характеризуется жесткостью породы, ее способностью упруго сопротивляться воздействию нагрузки. Для минералов и хрупких горных пород модуль упругости подсчитывается в соответствии с законом Гука. Есж = ( Р2  Р1 ) / F . l / l (2.19) Модули упругости пород колеблются в диапазоне 1·103-1·105 МПа. В таблице 2.5 приведены значения модуля упругости основных горных пород, в том числе осадочных [5]. Таблица 2.5 – Модуль упругости горных пород Горные породы Глинистые сланцы Песчаники Известняки Мрамор Есж·10-4 МПа 1,25-2,5 3,3-7,8 1,3-8,5 3,9-9,2 Горные породы Доломиты Граниты Базальты Кварциты 32 Е·10-4 МПа 2,1-16,5 До 6,0 До 9,7 7,5-10,0 7 Основные факторы, влияющие на модуль упругости С увеличением плотности модуль упругости возрастает. Минералы имеют больший модуль упругости по сравнению с породой, которую они слагают. Чем больше модуль упругости у минералов, тем больше и упругость породы. Это объясняется тем, что модуль упругости пород больше зависит от сил взаимодействия в кристаллических решетках, чем от жесткости контактных поверхностей зерен. Модуль упругости вдоль слоистости породы больше по сравнению с модулем упругости поперек слоистости, причем коэффициент анизотропии для большинства горных пород равен 1,10-2,0. Насыщение породы жидкостью значительно влияет на ее упругость. При увеличении влажности модуль упругости уменьшается. Вид деформации также сильно влияет на величину модуля упругости. Наибольшее значение модуля при сжатии, наименьшее при растяжении горной породы. Играет роль величина кристаллов. При прочих равных условиях у мелкокристаллических пород модуль упругости больше, чем у крупнокристаллических. Поры в породах снижают ее упругость. Повышение температуры в кристаллических породах ведет к непрерывному уменьшению модуля упругости вследствие роста теплового движения молекул и увеличения пластичности пород. Глинистые породы из-за водно-коллоидного характера связи между частицами при увеличении температуры упрочняются, поэтому их упругие константы возрастают в несколько раз. Охлаждение влажных рыхлых пород ниже 0 0С приводит к замерзанию воды в породах и к упрочнению связей между частицами. Это приводит к резкому увеличению модуля упругости. Охлаждение сухих плотных пород увеличивает упругость пород. Значительное влияние на упругость оказывает величина всестороннего сжатия. Модуль упругости в условиях всестороннего сжатия значительно выше Е, определенного для атмосферных условий. 8 Коэффициент Пуассона Для большинства горных пород коэффициент Пуассона находится в пределах от 0,1 до 0,45. В таблице 2.6 приведены значения коэффициента Пуассона μ для пород осадочного комплекса [5]. 33 Таблица 2.6 – Коэффициент Пуассона Горные породы Глины пластичные Глины плотные Глинистые сланцы Известняки μ 0,38-0,45 Горные породы Каменная соль μ 0,44 0,25-0,35 0,1-0,2 Песчаники 0,3-0,35 0,28-0,33 Гранит 0,26-0,29 Известно, что плотность влияет на коэффициент Пуассона. Чем плотнее пород, тем меньше ее коэффициент Пуассона. 9 Тепловые свойства Современное развитие техники и технологии проводки буровых скважин позволяет вести бурение на больших глубинах. На Северном Кавказе, в Нижнем Поволжье глубина скважин нередко достигает 40006000 м. Сверхглубокая скважина СГ-З Кольская достигла глубины 12266 м. Температуры горных пород на таких глубинах достаточно велики. Это становится главной причиной осложнений и аварий [12, 15, 16]. Вот почему важно знать тепловые процессы, протекающие в буровой скважине, их контроль и регулирование. Тепловые процессы во многом зависят от тепловых (тепло-физических, термических) свойств горных пород. Тепловые потоки, наблюдаемые при бурении скважин, являются следствием воздействия на Землю солнечной энергии и глубинного тепла. Если величина солнечной энергии значительно превосходит энергию тепловых потоков, идущих из глубины к поверхности Земли, то также важно, что солнечная радиация оказывает влияние на поверхностное слои. Для нас же важно то, что в формировании теплового поля буровой скважины играет роль глубинное тепло, энергия которого оцениваются в 1028 эрг/год (против 5,4·1031 эрг/год солнечной энергии) [12]. Большинство исследователей считает, что источником глубинного тепла является радиоактивный распад урана, тория и других элементов, расположенных в земной коре и подкорковом слое [12]. Температурные условия по геологическому разрезу определяются суточными и годовыми изменениями температур. Суточные (поверхностные) колебания температуры имеют место вследствие нагрева земли днем и охлаждения ночью. Они влияют на температуру земли на глубину 1-2 м. Годовые колебания, обусловленные изменением солнечной 34 радиации, захватывают 10-40 м (для России). Для Европейской части страны годовые колебания доходят до глубин 20-25 м. Слои горных пород, в которых амплитуды суточных и годовых колебаний температуры равны нулю, называют слоями постоянной суточной и годовой температур. Слой постоянной годовой температуры называют нейтральным слоем. Ниже температурного слоя температура пород остается постоянной во времени и повышается по мере углубления по разрезу. Тепловое поле Земли в значительной мере определяет процессы, связанные с поисками, разведкой, разработкой нефтяных и газовых месторождений. Тепловое поле влияет на технологический режим работы скважин. Под влиянием его меняются реологические свойства промывочных и тампонажных растворов, условие работы бурового подземного оборудования. С тепловым полем системы скважина-массив горных пород связаны различные осложнения в процессе проводки и эксплуатация скважин: термическая деструкция буровых растворов, образование кристаллогидратов, преждевременное загустевание и схватывание тампонирующих растворов в стволе скважины, растепление многолетнемерзлых пород в верхней части разреза и т.д. 10 Изменение температуры по глубине скважины Интенсивность изменения температуры по глубине определяется величиной геотермического градиента Г или геотермической ступени С. Геотермический градиент характеризует изменение температуры при изменении глубины на каждые 100 м. Г (Т  t)  100 , Hh (2.20) где Т – температура по глубине, 0К; t – средняя годовая температура воздуха в месте замера, 0К. Н- глубина скважины, м; h – глубина нейтрального слоя, м; Геотермическая ступень С – это глубина, на которую нужно углубляться от нейтрального слоя для того, чтобы температура поднялась на 1 0К. Hh . Tt С (2.21) Обе величины связаны друг с другом зависимостью. Г 100 . С 35 (2.22) При изменении температур в скважине важно, чтобы замеры проводились простаивавших скважинах, то есть в условиях установившегося теплового режима в массиве горных пород, когда влияние температуры промывочной жидкости на горные породы незначительно или его нет. На рисунке 2.4 приведено изменение температур горных пород по стволу сверхглубоких скважин Кольский СГ3, Тюменский СГ-6, Берты Роджерс (США), Колвинской и ТиманоПечерской [12, 16]. Видно, что температуры сверхглубоких скважин, пройденных в осадочных породах, значительно больше температуры в стволе скважины СГ-3, пройденной кристаллическом массиве Кольского полуострова. В таблице 2.5 приведены замеры изменения геотермических градиентов температур по скважине СГ-6 Тюменской [16]. Во время углубления, спуско-подъемных операций, при простое, в период эксплуатации скважины температура по стволу скважины непрерывно изменяется и процесс теплопередачи следует считать неустановившимся. На рисунке 2.5 показано распределение температуры по стволу скважины в различные периоды ее строительства. Таблица 2.5 – Градиенты температур по СГ-6 Интервал, м от 450 3620 4790 5580 до 3620 4790 5580 6692 Температура, Толщина С интервала, м нач. конеч. 89 3170 89 137 1170 137 151 790 151 185,5 1112 36 Прирост темп., 0С Градиент, С/100 м 89 48 14 34,5 2,81 4,10 1,77 3,10 Рисунок 2.4 - Изменения температур по стволу сверхглубоких скважин 37 Рисунок 2.5 – Изменение температуры по стволу скважины в различные периоды ее строительства 38 11 Тепловые (теплофизические) свойства горных пород Горные породы являются сравнительно плохими проводниками тепла. Тепловые свойства характеризуются теплопроводностью, темплоемкостью, температуропроводностью. Параметры тепловых свойств связаны между собой таким образом [12]     с  , (2.23) - коэффициент теплопроводности, вт/м2·0С;  - коэффициент температуропроводности, м2/ч; с – удельная теплоемкость, кДж/кг·0С; 3  - плотность, кг/м . где  Теплопроводность характеризует способность горных пород проводить тепло. Удельная теплоемкость – это количество тепла, необходимое для нагрева 1 кг породы на 1 0К. Коэффициент температуропроводности служит для определения скорости изменения температуры единицы объема породы, т.е изменение ее температуры за единицу времени. Теплопроводность зависит, главным образом, от способности минералов, слегающих породу, проводить тепло. Рассеивание, передача тепла происходит на контакте зерен породы. В слоистых породах отмечена анизотропия теплопроводности. Как правило, теплопроводность вдоль слоистости всегда больше, чем поперек слоистости. Коэффициент анизотропности для слоистых пород колеблется в пределах 1,1-1,5. По мнению [12] - это, объясняется тем, что наибольшее количество тепла передается по наиболее проводящему слово, а таковой всегда находится при направлении теплового потока вдоль слоистости. Теплопроводность горных пород зависит от влажности. С увеличением влажности теплопроводность увеличивается в несколько раз (до 6-8). Наибольшая интенсивность роста отмечается в начальный период увлажнения. Теплопроводность пород зависит от размеров зерен. С уменьшением размером теплопроводность уменьшается. Теплопроводность зависит также от плотности пород. Например, коэффициент теплопроводности песчаных пород в 6-7 раз меньше теплопроводности плотных песчаников. Теплопроводность пористых пород зависит от типа пластовых флюидов и их состояния. Коэффициент теплопроводности воды (0,5 ккал/м·ч·0С) в 4 раза больше, чем нефти, в 14 раз больше газа, в 25 раз больше воздуха [1]. При увеличении температуры на 10 0С коэффициент теплопроводности уменьшается на 1-2 %. Увеличение давления почти не влияет на теплопроводность и другие тепловые свойства пород. 39 Из породообразующих минералов осадочных горных пород большими значениями теплопроводности обладает кварц (6-10 ккал/м·ч·0С). Здесь уместно также отметить большую теплопроводность алмазов (100-150 ккал/м·ч·0С), которые используется при изготовлении алмазных долот. Температуропроводность горных пород характеризует теплоизоляционные свойства их. При увеличении плотности пород температуропроводность уменьшается, но незначительно. При увлажнении температуропроводность растет. Повышение температуры уменьшает температуропроводность большинства горных пород за исключением глин, углей, для которых она увеличивается. Теплоемкость горных пород изменяется незначительно – от 0,10 до 0,5 ккал/кг·0С. Для большинства горных пород этот диапазон еще меньше (0,15-0,24 ккал/кг·0С). Теплоемкость породы зависит от ее минерального состава, но не зависит от зернистости, слоистости. С повышением температуры теплоемкость увеличивается. Увеличение пористости ведет к уменьшению теплоемкости. Теплоемкость воды (1 кал/г·0С) во много раз превышает теплоемкость любого минерала, поэтому пористые увлажненные породы имеют наибольшую теплоемкость. Замерзание влажной горной породы приводит к небольшому снижению ее теплоемкости. В целом же теплоемкость мерзлой пористой породы выше теплоемкости плотной породы. Тепловые свойства горных пород осадочного комплекса приведены в таблице 2.6 [12]. Таблица 2.6 – Тепловые свойства горных пород осадочного комплекса Горные породы , Глина Глинистые сланцы Известняк кристалл. Песчаник плотный Вода Нефть Алевролиты глинистые Доломит Вт/м·0К 0,99 1,54-2,18 2,18 1,27-3,01 0,582 0,139 2,22 2,11 с, кДж/кг·0К 0,755 0,772 1,1 0,838 4,15 2,1 0,795 0,802  ·103, м2/с 0,97 0,97 0,5-1,2 1,39 0,14 0,069-0,86 1,08 0,995 С увеличением глубин буровых скважин возрастает температура и давление. Совместное воздействие этих факторов существенно изменяет механические свойства пород [15]. Исследование свойств горных пород при высоких давлениях и температурах выполняются на установках 40 (автоклавах). Примером может служить камера высокого давления института сверхтвердых материалов как приставка к установке УМГП-3. На ней моделируется забойное условие, характерные для глубин скважин до 10 тыс. м: полное горное давление, боковое горное давление, пластовое давление и температура в диапазоне от комнатной до 180-200 0С. Керн диаметром 40 мм и высотой 20 мм запаивают в специальную оболочку. Экспериментально установлено, что прочностные свойства всех горных пород при нагреве в исследованных пределах возрастают. При нагреве до 200-250 0С уменьшается расстояние между зернами, уменьшается пористость и увеличивается сила сцепления между зернами. Возникающие в породах внутренние термические напряжения еще не достаточны для образования значительного числа микротрещин. Для каждой горной породы существует критическая температура, при нагревании до которой прочность увеличивается. Дальнейшее повышение температуры выше 250-800 0С вызывает у большинства горных пород уменьшение их прочности. При этом быстро возрастают термические напряжения, а объемное расширение кристаллов уменьшает пористость и трещиноватость породы, после чего образуются микротрещины. Например, микроскопические исследования образцов гранита показали, что при увеличении температуры нагрева с 300 0С до 600 0С приводит к увеличению числа микротрещин в 4-5 раз. При нагреве таких пород, как кварцат, гранит, песчаник до 400-600 0С твердость и предел текучести увеличиваются на 30 %. 12 Реологические свойства Реологические (вязкостные) свойства пород проявляются в виде ползучести, релаксации напряжений и снижении прочности при длительном нагружении. Реология, как наука, изучающая течение вещества, получила свое название от греческого слова «рей»-течет. Ползучесть и релаксация напряжений определяют при нагрузках пород переход упругих деформаций в пластические. Ползучесть (англ.крип) – явление постепенного роста деформации во времени при постоянном напряжении. Это основное реологическое свойство горных пород. По внешним признакам ползучесть похожа на пластическое течение породы. Принципиальная разница, прежде всего в том, что пластичность проявляется за пределами упругости при возрастающих нагрузках. Ползучесть возникает при нагрузках, меньших предела упругости (текучести), пород, причем длительность воздействия нагрузки, как правило, достаточно велика. По сути дела все твердые тела, в том числе и монолитные кристаллические горные породы склонны к ползучести. Свойство 41 ползучести проявляется в зависимости от промежутка времени, в течение которого наблюдается процесс деформации, от величины давления и температуры. В кристаллических монолитных горных породах ползучесть можно определить только в масштабе геологических периодов времени. Ползучесть льда и мерзлых горных пород фиксируется в течение нескольких часов и суток, а осадочных горных пород за сутки и месяцы. Явление ползучести и релаксации напряжений являются причиной оползней, селевых потоков, течения ледников. Известны случаи больших катастроф, связанных с оползнями, когда разрушались целые кварталы и даже города, транспортные пути. Наклон знаменитой Пизанской башни вызван ползучестью и осадкой пород. Сравнительно недавно удалось установить, что наклонные угольные пласты в одной из шахт Донбасса текут, то есть незначительно перемещаются во времени. Известны многочисленные случаи проявления ползучести горных пород в буровых скважинах. Это, прежде всего, потери устойчивости пород в открытом стволе, смятие обсадных колонн, потери стволов при наклонном бурении. «Виновниками» ползучести чаще всего оказываются соленосные породы, многолетние мерзлые пласты пород, глинистые породы. Склонны к ползучести аргиллиты, глинистые сланцы, песчаники с глинистым цементом. В общем виде график деформации во времени при ползучести изображен на рисунке 2.6 [13]. Рисунок 2.6 – График деформации во времени при ползучести На рисунке четко прослеживаются три участка кривой: - участок аб. Это процесс мгновенной деформации в момент нагружения породы; - участок бс. Отражает установившиеся состояние пластического течения (ползучесть); 42 - участок сд. Это период возрастания скорости деформации и момент разрушения породы. Механизм ползучести разный у различных горных пород. Так, ползучесть глин и глинистых пород является следствием вводноколлоидных связей в этих породах. Наличие водных пленок, окружающих пластинки глины, позволяет сдвигать породу. Водные пленки играют роль смазочного материала, по которому ползут частицы минерального скелета. Ползучесть песчаников и других осадочных пород, имеющих глинистый цемент, объясняется вязкими свойствами этого цемента, обеспечивающих текучесть пород. В мерзлых породах роль цементирующего вещества играет лед, который вызывает ползучесть минерального скелета. Ползучесть соленосности пород определяется наличием в них солей. Эти горные породы начинают течь при весьма малых нагрузках, так как соли не имеют несущей способности и передают нагрузку так же, как жидкости. Релаксация напряжений – это снижение (уменьшение) напряжений в породах при постоянной деформации. Явление релаксации характеризует период релаксации, т.е. время, в течение которого напряжение убывает в «е» раз (е = 2,72 – основание натурального логарифма) [13]. Время релаксации (период) для основных осадочных пород в секундах равно [54] Известняки – 1,05 · 105 – 1010; Песчаники – (1,07 - 2,6) · 105; Глинистые сланцы (2,6 – 34,5) · 105; Плотные глины – (8,6 – 17,3) · 105. Для сравнения период релаксации напряжений льда и воды равен Лед – 102 -103; Вода – 10 – 11. Интересно, что для воды период релаксации равен 1 · 10 -11 с. Это значит, что при действии струи воды на твердые тело или каким-либо твердым телом на воду при времени взаимодействии, меньшем периоде релаксации, вода будет представлять себе как твердое упругое тело. Отсюда вытекает такая практическая задача, как увеличение периода релаксации буровых растворов, используемых для размыва, резки горных пород. Отмечено, что добавки в воду некоторых солей, песка несколько увеличивает период релаксации, что приводит к разрушению пород при меньших скоростях и давлении струи. Это реализовано, прежде всего, в эрозионном бурении, в гидропескоструйной перфорации и т.д. Время релаксации льда составляет 1 · 102 – 103 с и в пределах этого времени лед ведет себя как упругое тело. Например, он хрупко разрушается при быстром ударе. При большом же времени действия нагрузки лед течет подобно вязкой жидкости, как это происходит в ледниках. Аналогичное явление наблюдается у мерзлых пород. 43 При бурении разведочных скважин на нефть и газ, имеющих в геологических разрезах многолетнемерзлые породы, отмечено значительное число простаивавших скважин со смятыми обсадными колоннами. Ползучесть оказывает влияние на уровень разрушающей нагрузки горных пород в случае длительного ее действия. Установлено, что чем длительнее нагрузки, тем меньше проявляются у пород упругие свойства и больше пластичность. Прочность пород при длительном нагружении (длительная прочность) меньше прочности условно-мгновенной [13]. Для бурения скважин это явление приобретает важное значение в том смысле, что оставление открытым значительной части ствола скважины на продолжительное время встречается часто. При этом под воздействием знакопеременных нагрузок во время спуско-подъемных операций при колебаниях давлений промывочной жидкости, при нарушении термического режима пород на стенках скважины и физикохимическом воздействии буровых растворов, длительно воздействующих на горные породы, происходит уменьшение их прочности. Это приводит к большим деформациям горных пород на стенках, к осыпям и обвалам. В течение времени, в котором действует нагрузка, длительная прочность  дл уменьшается по определенной кривой и асимптотически приближается к предельному значению, которое называют пределом длительной прочности   . Уменьшение длительной прочности  ул относительно мгновенной  о можно описать следующим уравнением [6]  ул   о  ln A , t (2.23) где A – константа, определяющая стойкость горной породы; t – время приложения нагрузки. Для большинства осадочных горных пород предел длительной прочности   равен   = (0,7-0,8)  о . При длительном воздействии нагрузки уменьшается модуль Юнга Е. Чаще всего соотношение модуля упругости при мгновенной нагрузке к модулю упругости при длительном воздействии нагрузок находится в соотношении Е  1,05  1,5. Е ул По мнению Ржевского В.В. и Новика Г.Я. [6] с ростом напряжений и температуры существенно снижается время, в течение которого порода разрушается. 44 Установлено, что в основном на реологические процессы в породах влияют влажность, температура, давление [5]. Увлажненные глины, гипсы (рисунок 2.7), аргиллиты, алевролиты склонны к ползучести при напряжениях, которые во много раз меньше их предела текучести. Рисунок 2.7 – График зависимости разрушения горной породы При высоких температурах все горные породы будут течь. Увеличение температуры приводит к тому, что даже скальные кристаллические породы приобретают пластические свойства [15]. Увеличение сжатия пород (давления) увеличивают их пластичность. Вскрытие пластов на больших глубинах чревато осложнениями из-за ползучести пород, в том числе и твердых кристаллических пород фундамента. Особенно опасна здесь потеря ствола. Не случайно то, что при бурении сверхглубокой скважины СГ-3 Кольская очень часто случались потери ствола на глубинах 9600-10000 м, где залегают породы кристаллического фундамента. В работе [15] отмечены случаи увеличение прочности глин при длительных нагрузках. Это упрочнение (консолидация) объясняется уменьшением пористости, выдавливанием из пор воды, образованием новых структурных связей и «залечиванием» микротрещин и дефектов. Определение реологических свойств горных пород требует применения сложной испытательной аппаратуры. Лабораторные опыты по выявлению продолжительности процессов ползучести, релаксации напряжений, определению длительной прочности пород могут продолжаться от нескольких недель до нескольких лет. Причем во время этих длительных испытаний необходимо обеспечить обслуживание автоматических приборов, следящих за режимом испытаний и поддерживающих этот режим на необходимом уровне. Необходимость применения ускоренных методов определения реологических свойств горных пород очевидна. Одним из этих методов является метод структурных моделей, состоящих из простейших механических элементов, 45 каждый из которых имитирует или упругие, или вязкие, или пластические свойства пород. Законы деформирования этих элементов в определенной мере копируют законы деформирования горных пород. Необходимо также отметить, что математические зависимости, описывающие процесс деформации вышеописанных элементов, давно разработаны в теоретической механике и сопротивлении материалов. Упругие горные породы могут быть представлены моделью из упругой пружины (рисунок 2.8а). Такая модель называется телом Гука. Зависимость между напряжением  и соответствующей деформацией ε прямо пропорциональна (рисунок 2.8б). Рисунок 2.8 – Модель и зависимость упругой горной породы Пружина деформируется в соответствии с законом Гука    , 46 (2.24) где  - модуль продольной упругости. Вязкая модель (тело Ньютона) представлена дырчатым поршнем в цилиндре с жидким маслом (рисунок 2.9 б). Рисунок 2.9 – Модель деформации и модель вязкой горной породы Движение поршня в вязкой жидкости описывается кривой на рисунке 2.9а и уравнением   d , dt , (2.24) где  - коэффициент вязкости горной породы с разрушенной структурой, d - скорость деформирования. dt Пластичность горной породы и пластические деформации, протекающие при постоянной величине напряжений, превышающих сопротивление сдвигу моделируют площадкой с постоянных по величине сухим трением, не зависящим от нормальной силы (рисунок 2.10 а,б) модель пластичного тела называют еще телом Сен-Венана. 47 а б Рисунок 2.10 а,б – Модель пластичной горной породы и деформации Комбинируя эти элементы, можно составлять более сложные механические системы, графики напряжений и деформаций которых во времени будут с той или иной точностью описывать реологические процессы для реальных горных пород, например, модель вязкопластичного тела Шведова-Бингама (рисунок 2.11). Рисунок 2.11 – Модель вязкопластичного тела Шведова-Бингама Она используется при расчетах пород на длительную прочность, работающих на сдвиг. До тех пор, пока напряжение меньше сопротивления сдвигу в трущихся элементах, деформации не происходит. При преодолении его деформация может неограниченно возрастать, подчиняясь уравнению t   s  d ост , dt где  ост - относительная необратимая (остаточная) деформация; 48 (2.25)  s - напряжения сдвига. Известны также модели Кельвина - Фойгта (упруго-вязкое тело), Максвелла (упруго-вязкая модель), модель Пойнтинга-Томсона. Представление горной породы в виде некоторой реологической модели позволяет математически правильно описать основную связь между напряжениями, деформациями в породах во времени. Пластичностью является свойство горной породы необратимо изменять свою форму под действием нагрузки без разрушения. Пластичность возникает тогда, когда максимальное касательное напряжение  max достигает определенного предельного значения  s , называемого пределом текучести. Уравнение состояния можно записать так  max   s  const; v  0. (2.26) Это условие пластичности Треска-Сен-Венана. По данным [4], пластическая деформация включает три группы подвижек: - межзерновое скольжение; - трансляция; - перекристаллизация. Межзерновое скольжение это смещение отдельных зерен породы относительно друг друга. Трансляция – скольжение одного слоя кристаллической решетки минерала относительно другого. Перекристаллизация включает искажение и изменение кристаллической решетки. Пластические свойства породы определяются коэффициентом пластичности кпл. При проходке глубоких скважин необходимо четко выделять пластичные глины для их перекрытия более прочными обсадными трубами для предотвращения смятия колонн. 13 Твердость Твердость занимает особое место среди механических свойств пород, поскольку для определения ее используется прием проникновения внутрь породы индентора, который в определенной степени моделирует разрушение породы острым инструментом. В конце 19 века минералог Моос Ф. составил шкалу твердости минералов, расположив их в порядке увеличения относительной твердости от талька до алмаза. 49 Шкала включала десять ступеней. Минерал, занимающий в шкале определенное место, царапает все минералы с меньшим значением твердости и сам царапается расположенными выше минералами. Шкала Мооса дает только относительную твердость. В количественном выражении твердость по Моосу не определяется, ограничиваясь сопоставлением относительной твердости с твердостью шлифования в воде по Розивалю. В металловедении широко применяются методы определения твердости Ю. Бринеля и С. Роквелла, основанные на вдавливании в металл стального закаленного шарика или алмазного наконечника и стального шарика. По Ю. Бринелю твердость определяется по отношению нагрузки на шарик к диаметру отпечатка на образце. Метод С. Роквелла предусматривает замер глубины проникновения индентора. В первые в практике бурения определять твердость методом статического вдавливания индентора в горную породу предложили Энштейн Е.Ф. и Пичахчи Н.В. В качестве индентора был использован конус. Метод не получил широкого распространения из-за трудностей замера во времени быстро изменяющейся площади контактной поверхности. В настоящее время твердость пород по Шрейнеру Л.А. определяется нагрузкой на единицу площади штампа, при которой заканчиваются упругие и пластические деформации, которые завершаются полным хрупким разрушениям участка пород под площадью штампа, т.е. в качестве меры твердости принята величина контактного давления, при котором напряжения в породе под штампом достигают предела прочности. Преимущество штампа с постоянной на время опыта площадью контакта перед вдавливаемым конусом предопределило широкое его применение. Используемые в опытах штампы представлены на рисунке 2.12 Рисунок 2.12 - Штампы По рекомендациям Шрейнера Л.А. [5] для плотных и однороднопористых пород применяются штампы площадью до 2 мм2. При испытании пород с размером зерен более 0,25 мм рекомендуется использовать 50 штампы площадью 3 мм2, а в опытах с малопрочными и сильнопористыми породами рекомендуются штампы с контактной площадью 5 мм2 и более. Определение твердости методом статического вдавливания штампа производится на специальных установках УМГП - 3 и УМГП - 4, на которых результаты опыта автоматически записываются на ленте, также на приборах, изготовленных на базе гидропресса рисунок 2.13. Рисунок 2.13 – Гидропресс Штамп вдавливается под нагрузкой в образец породы, при этом фиксируются попарно нагрузка – глубина внедрения штампа в породу. Вдавливание продолжается до момента хрупкого разрушения породы и выкола лунки. После этого производится построение графиков зависимости нагрузки на штамп от глубины внедрения. Шрейнер Л.А. определил, что все горные породы по характеру их “поведения” при деформации подразделяются на 3 группы: 1 - хрупкие, 2 – хрупко-пластичные, 3 – высоко-пластичные, сильнопористые, не дающие общего хрупкого разрушения. Каждая группа пород имеет характерный график деформации, по которым определяют твердость и некоторые другие механические свойства пород. На рисунке 2.14 а, б, в приведены графики деформации всех трех групп. 51 Рисунок 2.14 - Графики деформаций горных пород На рисунке 2.14 а приведен график деформации хрупких пород. Зависимость ε = f (Р) линейная. До момента разрушения (точка А) деформация только упругая. По максимальной нагрузке Рр, соответствующей моменту выкола лунки определяется твердость Рш Рш  Рр F , (2.27) где F- площадь основания штампа. График деформации хрупко-пластичных пород (рисунок 2.14 б) состоит из двух частей – упругой и пластичной. В области упругой деформации (участок ОА) деформация протекает быстрее. В точке А происходит переход упругих деформаций в пластические. На участке АВ происходит пластическая деформация породы. При ступенчатом нагружении штампа наступает интенсивная деформация, причем рост деформации каждый раз продолжается некоторое время и после прекращения повышения нагрузки. Это так называемое пластическое течение. На графике этот участок характеризуется уменьшением угла наклона кривой деформации. В точке В происходит выкол лунки. Твердость определяется аналогично первому графику. Рш  Рр F . (2.28) В точке В наблюдается переход упругих деформаций в пластические. Это дает возможность по нагрузке Р0, соответствующей переходу деформаций, определить предел текучести породы Рт Рт  Р0 F . (2.29) За меру пластичности принимается отношение общей работы, затраченной до момента разрушения Ар (пропорциональной площади ОАВС) к работе упругого деформирования Ауп (пропорциональной площади ОДЕ) – это отношение называют коэффициентом пластичности Кп. 52 Кп  Ар А уп  пл ОВАС . пл ОДЕ (2.30) Шрейнер Л.А. предложил считать работу упругого деформирования пропорциональной площади треугольника ОДЕ, то есть то, что упругие константы породы сохраняют свою величину и в области пластической деформации, для линию ОВ продолжил до линии АРо, соответствующей выколу лунки. Высокопластичные, сильнопористые не дают общего хрупкого разрушения под штампом. За меру твердости и за начало разрушения условно принимается предел текучести Рт, соответствующий нагрузке Р0 рисунок 2.14 в. Рт  Р0 F . (2.31) Коэффициент пластичности условно принят равным бесконечности Кп = ∞. На основе анализа материалов применение метода статического вдавливания штампа Шрейнером предложена классификация горных пород по твердости и пределу текучести (таблица 2.9). Таблица 2.9 – Классификация горных пород по твердости и пределу текучести Группа пород Мягкие Средней твердости Твердые Крепкие Очень крепкие Категория 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Рш, МПа <100 100-250 250-500 500-1000 1000-1500 1500-2000 2000-3000 3000-4000 4000-5000 5000-6000 6000-7000 >7000 Рт, МПа <40 40-110 110-250 250-550 550-850 850-1200 1200-1900 1900-2500 2500-3500 3500-4200 4200-5100 >5100 Классификация горных пород по пластичности приведена в таблице 2.10. 53 Таблица 2.10 – Классификация горных пород по пластичности Категория Кпл 1 1 2 1-2 3 2-3 4 3-4 5 4-6 6 6-∞ Первая категория включает хрупкие горные породы, вторая, третья, четвертая, пятая хрупко-пластичные, а в шестой – высоко-пластичные и сильнопористые. 14 Абразивность Производительность бурения скважин во многом определяется совершенством конструкции породоразрушающего инструмента, его износом и стойкостью. Стойкость долот и бурильных головок определятся работоспособностью вооружения, промывочных узлов, а для шарошечных долот и износом опор. Износ долот зависит от следующих факторов [5, 6, 9, 10]: - состава, твердости и абразивности горных пород; - кинематики и динамики долота; - материала и конструкции рабочих элементов долота, промывочных узлов, а для шарошечных долот материала и конструкции шарошек и опор; - температуры горных пород на забое; - компоновки низа бурильной колонны; - режима бурения, в том числе таких параметров, как осевая нагрузка, частота вращения, расход бурового раствора, состав и свойства его, в частности, смазочные и охлаждающие. Основное влияние на износостойкость оказывает абразивность. Это способность породы на забое скважины и бурового шлама изнашивать элементы долота, в том числе его вооружения. Слово абразивность, происходит от латинского слова “abrasio”, что означает соскабливание. Необходимо отметить, что механизм износа шарошечных долот в процессе бурения существенно отличается от микрорезания и снятия тонкой стружки с поверхностей элементов долота. Соскабливание, как таковое, возможно при бурении долотами с фрезерованным вооружением в твердых породах, включающих зерна кварца, которые имеют твердость большую, чем твердость зубьев. В этом случае возможно внедрение кварцевых зерен в тела зубьев и микрорезания их рабочей поверхности. При бурении в глинистых, сульфатных и карбонатных породах, имеющих твердость значительно меньшую, чем твердости пород, механизм износа вооружения шарошечных долот существенно отличается от микрорезания. При разрушении пород около 90 % подведенной к забою мощности переходит в тепло, вследствие чего рабочие элементы долота в 54 точках контакта с породой мгновенно разогреваются до температур 8001200 0С. Вспышки температур столь же мгновенно охлаждаются буровым раствором. Таким образом, материал вооружения претерпевает фазовые превращения и значительный износ. Износ алмазных долот истирающе-режущего типа, долот с алмазнотвердосплавными пластинами режуще-скалывающего действия, долот типа ИСМ и лопастных в определенной степени соответствует понятию «соскабливание», так как в основе этих долот лежат элементы резанияскалывания при постоянном контакте рабочих элементов долота с горной породой. Истирание (соскабливание) постоянно сопутствует процессу разрушение породы. Абразивные свойства горных пород определяются их литологопетрографическими и механическими показателями. Такие характеристики, как твердость зерен породы, прочность связи между ними, их форма и размер, пористость и степень неоднородности пород представляют собой неуправляемые природные факторы, как бы в чистом виде характеризующие абразивность. Твердость зерен породы увеличивает абразивность. Все горные породы с основным породообразующим минералом кварцем, отличаются высокой абразивностью. Это относится и к породам, у которых твердость зерен значительно выше твердости цемента. В этом случае при слабом цементе твердые зерна легко обнажаются, что способствует большому абразивному износу инструмента. Прочность связи между зернами горных пород влияет двояко: - при большой прочности связи каждое зерно производит большую работу по абразивному износу до момента вырыва его из массива; - большая прочность связи затрудняет обновление абразивной поверхности. Затупившиеся зерна не выпадают, поверхность породы становится гладкой, поэтому износ уменьшается. Чем легче отделяются зерна, тем быстрее обновляется абразивная поверхность и тем выше абразивный износ. Чем меньше будет прочность связи и зерна будут отрываться еще острыми, тем меньше будет абразивный износ. Форма зерен: остроугольные зерна боле абразивны; окатанные – менее абразивные. Максимальные абразивные свойства имеют равномерно - зернистые породы. Размер зерен влияет на абразивный износ через шероховатость горных пород. Больший размер зерен способствует большему абразивному износу. Зерна оставляют на инструменте более глубокие царапины. Пористость пород увеличивает шероховатость поверхности, поэтому абразивный износ больше. Некоторые породы (туфопесчаники) имеют незначительную твердость, но высокую абразивность. 55 Степень неоднородности пород: при равной твердости полиминеральные породы более абразивны, чем мономинеральные. Например, породы, содержащие кварц в качестве структурного элемента (граниты, гранодиориты), более абразивны, чем мономинеральные породы, содержащие один кварц. Это объясняется тем, что в полиминеральных породах менее прочные и твердые минералы (полевые шпаты, слюды) разрушаются относительно легко, а обнаженные зерна кварца более интенсивно изнашивают инструмент. В мономинеральных породах разрушение происходит более равномерно, отсутствуют выбоины от разрушения менее твердых материалов, удельные контактные давления уменьшаются и износ снижается. Влажность пород понижает твердость пород. При насыщении водой заметно снижается прочность пористых пород и пород, содержащих глину (глинистые сланцы, песчаники с глинистым цементом). Уменьшение твердости и прочности пород снижает их абразивную способность. По степени абразивности кристаллические горные породы можно расположить так: гипс < барит < доломиты< известняки< кремнистые породы<железистомагнезиальные породы<кварц и кварциты. Из обломочных наиболее абразивны кварцевые песчаники и алевролиты. При одинаковом минералогическом составе абразивность обломочных пород обычно выше абразивности кристаллических горных пород. Это обусловлено характером шероховатости поверхности трения. Чем больше пористость, крупнее обломки и остроугольнее их форма, тем больше шероховатость обломочной породы. С увеличением шероховатости уменьшается реальная площадь контакта металла с породой, возрастает контактное давление, которое может достигать твердости металла. Абразивность обломочных пород возрастает с увеличением содержания в них кварца и уменьшением прочности цемента, связывающего минеральные зерна. По данным Спивака А.И. [5, 10] среда (промывочные агенты), в которой изучается абразивный износ имеет существенное значение. Из основных факторов влияния среды необходимо отметить следующие: - теплофизические свойства среды, то есть охлаждающая способность ее отводить тепло от рабочих элементов долота; - смазочные свойства среды. Охлаждающая способность промывочных агентов зависит от теплоемкости, теплопроводности, вязкости и плотности. По способности охлаждать буровые агенты располагаются в ряд в порядке уменьшения этой способности: - минерализованная вода; 56 - пресная вода; -буровые растворы с небольшим содержанием твердой фазы; - буровые растворы вязкие с большим содержанием твердой фазы; - растворы на углеводородной основе; - воздух. Смазочная способность промывочных агентов также оказывает большое влияние на абразивный износ. Высокие смазывающие способности растворов обеспечиваются благодаря так называемому «третьему телу», образующемуся на поверхности пары рабочий элемент долота – горная порода. Введение в буровой раствор специальных добавок предупреждает прихваты буровых и обсадных колонн, уменьшает износ породоразрушающего инструмента, увеличивает нагрузку на долото при сохранении забойной мощности двигателя. Для определения абразивности горных пород разработаны следующие установки [6, 9,10]: - Эпштейном Е.Ф. и Пичахчи Н.В. на основе изнашивания твердосплавного резца о горную породу. За меру абразивности принималось отношение объемного износа резца, охлаждаемого дистиллированной водой, к единице сил трения; - Сиверсом Х., определявшим абразивность по линейному износу двух параллельно размещаемых стержней (штифтов) из малоуглеродистой термически необработанной стали. Стержни размещены в виде вилки; - Шефердом Р., положившим в основу метода весовой износ латунного стержня; - Шрейнером Л.А., Баландиным П.С., Спиваком А.И., использующим для определения абразивности пород износ вращающегося стального или твердосплавного диска (кольца). Ранее этот метод применялся для определения износа металлов в методах и установках Баушингера и Савин-Шкода. Позднее эта установка усилиями Спивака А.И., Попова А.Н., Конесева Г.В. была существенно модернизирована (модели АИ-2 и АИ-3). - Голубинцевым О.Н. разработан комбинированный прибор МАС для определения абразивности с одновременной оценкой твердости пород в массиве методом сверления. За показатель абразивности автор принимает приращения величины осевого усилия на один оборот сверла; - Бароном Л.Н., Кузнецовым А.В., предложившим определять абразивность пород по весовому износу эталонного стержня. К данному методу мы еще вернемся позднее; - Алексеев Ю.Ф. использовал для оценки абразивности горных пород гидропескоструйную установку. Подобный метод ранее был применен Кольченко А.В. За меру абразивности принимался весовой износ стальной пластинки (мг), на которую направлялась струя из гидромониторной насадки с водой и раздробленной горной породой. 57 Следует также отметить экспериментальную установку АИ-4, разработанную Спиваком А.И., Поповым А.Н., Трушкиным Б.Н., принцип действия которой наиболее полно соответствует модели работы шарошечного долота на забое. Несмотря на очевидные преимущества метод не нашел широкого применения в бурении нефтяных и газовых скважин вследствие существенного недостатка. Определение абразивности пород может проводиться только на блоке горных пород. Исследования горных пород на кернах невозможно. Метод Барона Л.И. И Кузнецова А.В., в основе которого положен износ эталонного стержня о необработанную поверхность образца в меньшей мере моделирует процесс разрушения пород при бурении всеми видами породоразрушающего инструмента, но отличается простотой установки и возможностью проведения опытов в условиях геолого-разведочных экспедиций и управлений буровых работ. Метод получил сравнительно широкое распространение. Рассмотрим устройство установки и порядок проведения опыта. Схема установки и общий вид приведены на рисунках 2.15 а,б. Установка включает следующие узлы: тисы 1 и прокладки 2 для фиксации образца горной породы 3, эталонный стержень из некаленной стали серебрянки 4, патрон 5 для крепления эталонного стержня, корпус установки 6 и шпиндель 7, шарикоподшипник упорный 8, дополнительный груз 9, клиноременная передача 10 и электродвигатель 11. На фотографии общего вида установки показана модификация с нижним размещением груза. а б Рисунок 2.15 – Установка для определения абразивного износа 58 Испытания проводятся при следующих режимных параметрах. Осевая нагрузка 150 Н (15 кг), скорость вращения стержня 6,7 с-1 (400 об/мин), длительность опыта 10 мин, диаметр стержней 0,008 м (8 мм), их длина 0,07 м (70 мм). Для равномерного износа стержня, во всех породах, в одном из его торцов высверливается отверстие диаметром 4 мм и глубиной 10-12 мм (торцовые поверхности перпендикулярны к оси). Образец породы должен иметь массы в пределах от 0,1 до 2 кг и при закреплении его в тисках верхняя поверхность образца должна занимать горизонтальное положение. Методика испытаний предусматривает истирание стержней на естественной поверхности образцов. Подготовка опыта заканчивается взвешиванием стержня с точностью до 0,1 мг. Стержень закрепляется в патроне шпинделя и опускается на поверхность образца породы, включается электродвигатель установки и в течение 10 мин осуществляется истирание стержня о породу. Нагрев стержня должен быть не более 200-220 0С (соломенно-желтый цвет побежалости). Затем установка выключается, стержень в патроне переворачивается и опускается на новый участок рабочей поверхности образца. В течение 10 мин производится истирание второго конца эталонного стержня. Необходимость проведения парного опыта объясняется стремлением уменьшить возможное расхождение конечных результатов путем усреднения полученных данных. Установлено, что в малоабразивных породах износ стержней цилиндрической формы больше, чем у стержней с кольцевой формой, в то время как на полиминеральных породах больше изнашиваются стержни второго вида. После окончания опыта стержень очищается от продуктов разрушения, промывается, сушится на воздухе в течение 10-15 мин и взвешивается. Показатель абразивности горной породы а определяется по формуле n а q i 2n , (2.32) где q - уменьшение веса эталонного стержня, мг; n - число парных опытов. По величине а определяется характеристика и класс породы по абразивности (таблица 2.11). 59 Таблица 2.11 - Классификация горных пород по абразивности по Л.И. Барону Класс Наименование класса абразивности I II Весьма малоабразивные Малоабразивные Показатель абразивности, мг До 5 5-10 Ниже средней абразивности Среднеабразивные 10-18 V Выше средней абразивности 30-45 VI Повышенной абразивности 45-65 VII Высокоабразивные 65-90 VIII В высшей степени абразивности >90 III IV 18-30 Характеристика породы Известняки, каменная соль, мрамор Аргиллиты, глинистые сланцы Тонкозернистый песчаник, окремнелый известняк Кварцевый и аркозовый тонкозернистый песчаник, диабаз, окварцованный известняк Кварцевый и аркозовый средне- и крупнозернистый песчаник, диорит, гнейс, габбро Гранит, кварцевый и окварцованный сланец, гнейс Порфирит, диомит, гранит, сленит Корундосодержащая порода На основе описанного метода Барон Л.И. разработал шкалу для определения абразивности по методу истирания эталонного стержня о горную породу, но и предложил классифицировать все горные породы, разделив их на восемь классов. В таблице 2.11 приведена эта классификация, объединенная со шкалой определения абразивности в лабораторных опытах. Из таблицы следует, что осадочные породы нефтяных и газовых месторождений занимают по абразивности I-V классы. Следует также отметить то, что диапазон исследованных пород в классификации Барона Л.И. включает преимущественно магматические и метаморфические породы. 15 Физико-механические свойства горных пород нефтяных и газовых месторождений Западной Сибири В таблицах 2.12 и 2.13 представлены геологические разрезы и физико-механические свойства горных пород по Сургутскому своду и Уренгойской группе месторождений. 60 Таблица 2.12 – Геологический разрез и физико-механические свойства горных пород по Сургутскому своду Свита Горная порода 60 1 2 Четвертичн Глины, ые пески, отложения, алевролиты Журавская, НовоМихайловск ая, Атлымская, Тавдинская Люлинворск Глины ая диатомитов ые, глины опоковидн ые Талицкая Глины монтморил лони Интервал, Плотность, Пористость, Глинистость, м кг/м3 % % Твердость по категория штампу средней МИА 7 8 2 3 Абразивность 3 0-435 4 1850-2200 5 30-35 6 200-270 435-630 1850-2200 32 150-250 2-3 1-3 95-100 630-720 2000 32 180 2 1-3 95-100 61 9 15-20 Продолжение таблицы 2.12 1 2 товые Ганькинская Глины Березовская Глины песчан. Кузнецовска Глины я алевролито вые Покурская Песчаник глинистый Алевролит 61 Песчаник глинистый Алевролит Черноречен ская Алымская Вартовская Песчаник Глина алевролити стая Песчаник нефтенасы щенный Песчаник глинистый 3 4 5 6 7 8 9 720-780 780-830 830-915 915-935 2000 2200 32 28 28 4 4 4 3 2 2 6 4 95-100 90-95 2200 645 700 830 440 935-1270 2000 25 750 4 7 95 12701380 13801470 14701670 16701780 17801890 2250 26-30 415 3-4 5 95 2200-2300 - 750 4 7 25 2200-2300 - 330 3 5 25 2200-2300 - 675 4 7 25 2200-2300 - 280 2 4 95-100 18901970 2200-2300 - 660 4 7 25 19702080 2200-2300 - 675 4 7 30 62 95-100 Продолжение таблицы 2.12 1 2 Глина известковая Песчаник нефтенасы щенный Глина Мегионская Песчаник нефтенасы щенный Глина 62 Песчаник нефтенасы щенный Глина Баженовска я Васюганска я Песчаник нефтенасы щенный Аргиллит нефтенасы щенный Песчаник 3 20802110 21202210 4 2200-2300 5 - 6 340 7 3 8 2 9 95 2200-2300 15-20 675 4 7 25 22102280 22302320 2200-2300 - 335 3 2 95 2200-2300 15-20 530 4 7 25 23202340 23402430 2200-2300 - 440 3 2 95-100 2200-2300 15-20 595 4 7 25 24302560 25602650 2200-2300 15-20 655 4 2 95 2300-2500 12-18 670 4 7 25 26502670 2300-2500 12-18 830 4 3 95 26702700 2300-2500 15-20 1240 5 7 25 63 Продолжение таблицы 2.12 1 Тюменская 2 3 4 5 6 7 8 9 Глина 27002730 27302760 27602810 28102835 28353000 2300-2500 12-18 970 4 2 95 2300-2500 15-20 800 4 7 25 2300-2500 12-18 950 4 2 95 2300-2500 15-20 715 4 7 25 2300-2500 12-18 550 4 2 95 Песчаник Глина Песчаник Глина 63 Таблица 2.13 – Геологический разрез и физико-механические свойства горных пород по Уренгойской группе месторождений Стратегическое Интер подразделение вал, м 1 Четвертичные отложения 2 0-70 Горная порода 3 Глины, пески Коэффиц Глинисто иент сть, % пластичн ости 4 6-00 Проница Пористос Плотност емость, ть, % ь, кг/м3 мД 5 15-20 6 - 64 7 35 8 1800 Категория твердости Категория абразивност и 9 2-4 10 5 Продолжение таблицы 2.13 1 2 3 Тавдинская 70Глины, свита 158 пески, алевроли ты 64 Люлинворская свита Тибейселинска я свита Ганькинская свита 158308 308623 623982 Березовская свита 9821312 Кузнецовская свита 13121380 Глины, опоки Глины, пески Глины алевроли тистые Глины опоковид ные Глины аргиллит оподобн ые 4 6-00 5 15-20 6 - 7 35 8 1800 9 2-5 10 5-6 6-00 95-100 - 30-35 1800 2-4 2-6 6-00 25-30 - 32 1800 2-4 2-6 4-6 90-100 - 28 2000 3-4 4 4-6 95 - 25-20 1900 3-4 4-5 4-6 95-100 - 20 2200 3-4 4 65 Продолжение таблицы 2.13 1 Покурская свита 2 13802324 3 4 5 6 7 Глины, 1,1-6 25 100-500 25 песчаник и, алевроли ты Вартовская 2324- Песчаник 1,1-6 40-60 100-300 15-20 свита 3180 и, алевроли ты, аргиллит ы Мегионская 3180- Песчаник 1,1-4,5 40-60 100-300 15-20 свита 3783 и, алевроли ты, аргиллит ы Баженовская 3783- Песчаник 1,8-4,5 40-60 0,3-100 12-18 свита 3844 и, алевроли ты, аргиллит ы _____________________________________________________________________ Примечание. Интервалы глубин уточнены по разрезу скважины СГ-6 Тюменской. 66 8 2100 9 4-6 10 2-7 2200 4-6 3-7 2500 4-6 3-7 2500 4-6 3-7 67